ELEKTRİKİ PROJELERDE ROLE FONKSİYON DÜZEN NUMARALARI: ( ANSI KOD NUMARALARI) (IEEE C 37 YE GÖRE)

Yazar Nesimi 29 Kasım 2015 Pazar 0 yorum
  ELEKTRİKİ  PROJELERDE ROLE FONKSİYON DÜZEN  NUMARALARI:
  ( ANSI  KOD NUMARALARI)  (IEEE C 37 YE GÖRE)
         Aşağıda belirtilen listede elektrik projelerinde role fonksiyon düzen numaraları  ASA ve NEME standartlarına göre düzenlenmiştir. Santral elektriki proje okumalarında bu standart numaralardan faydalanılır.

DÜZEN  NO:        FONKSİYONU :                                

    1 -                      Mastır elemanı
    2  -                     Zaman gecikmeli yol verme veya kapama rölesi
    3  -                     Gelecek tatbikatlar için
    4  -                     Mastır kontaktör veya röle
    5  -                            Durdurma düzeni
    6  -                     Yol verme disjönktör, kontaktör veya şalter
    7  -                               Anot disjönktörü
    8  -                      Kontrol güç şalteri
   9  -                      Yedek düzen
  10 -                      Ters çevirme düzeni
  11 -                      Kontrol güç transformatörü
  12 -                      Aşırı hız düzeni
  13 -                      Senkron hız düzeni
  14 -                      Alçak hız düzeni
  15 -                      Hız ayar düzeni
  16 -                      Batarya şarj kontrol düzeni
  17 -                      Seri alan şönt disjönktörü veya kontaktörü
  18 -                       Hızlandırma veya yavaşlatma kontaktörü disjönktör veya röle
  19 -                      Yol vermeden hıza geçiş kontaktörü veya röle
Devamını Oku...

ASENKRON MOTORLARDA V / F

Yazar Nesimi 27 Kasım 2015 Cuma 0 yorum


                

Konu                                 :  ASENKRON  MOTORLARDA V / F

                                                           ORANI  TUTULARAK  HIZ AYARI
                                            YAPILMASI





İÇİNDEKİLER



SAYFA                1                         ASENKRON      MOTORLAR   GENEL   BİLGİ
SAYFA                2                          ASENKRON   MOTORLARIN   ÇALIŞMA  
                                                         PRENSİBİ
SAYFA                5                          ASENKRON  MOTORLARDA  V/ F ORANI 
                                                         SABİT  TUTARAK  HIZ  AYARI  YAPILMASI
SAYFA                6                          STATORA  UYGULANAN  GERİLİM  FREKASININ
                                                         DEĞİŞTİRİLMESİ
SAYFA                13                        DİNAMİK  FREKANS  DEĞİŞTİRİCİLER
SAYFA                13                        1  –  SENKRON    FREKANS   DEĞİŞTİRİCİ 
                                                         KULLANMAK
SAYFA                15                        2  -  ASENKRON  FREKANS  DEĞİŞTİRİCİ
                                                         KULLANMAK
SAYFA                18                        ASENKRON  FREKANS  DEĞİŞTİRİCİNİN 
                                                         ASENKRON  MOTORLA  TAHRİKİ
SAYFA                 22                       3  -  SERBEST  UYARTIMLI  FREKANS DEĞİŞTİRİCİ
SAYFA                 23                       4 -  YARI  İLETKEN ( TRİSTÖR  VEYA  IZGARA
                                                         AYARLI  GAZLI  REDRESÖRLERİ ) KULLANMAK             
                




ASENKRON    MOTORLAR    GENEL   BİLGİ


GİRİŞ
              Elektrik  enerjisinin  kural  olarak  üç  fazlı   A.C. şeklinde üretim , tasıma  ve dağıtımı   A.C.  motorların    elektrikle  tahrikinde  geniş  ölçüde kullanılmalarının  başlıca   nedeni olmuştur.
              Elektrikle  tahrik  sisteminde kullanılan   şönt  ve seri karakterislikli   pek  çok çeşit  A.C.   motoru  vardır.   Özellikle  yapısı  basit     ve  ucuz  , pratik  olduğu  için   son  derece kullanışlı olduğundan  dolayı  irili  ufaklı  bir çok  tahrikte  üç  fazlı  asenkron  motorlar  kullanılır.    Üç  fazlı  asenkron  motor  üç  fazlı  dağıtım  sisteminde  dengeli  endüktif  bir yük teşkil  eder. Asenkron  motorun  farklı  iki  yapısı  vardır.
1 - ) Kısa   devre rotorlu  ( Sincap   Kafesli )  asenkron  motorlar 
2 - ) Rotoru   sargılı  ( Bilezikli )  asenkron  motorlar
              Bu  iki  tip  asenkron  motorun statorlarını  tamamen   aynı , yalnız  rotorların  yapı  tarzları  farklıdır. Normal  olarak  statorlarında  yıldız  veya  üçgen  olarak   bağlanabilen  üç   fazlı  bir  sargı   mevcuttur.  Kısa  devre  rotorlu   asenkron  motorun  rotorunda  kısa  devre  halinde   sincap  kafesli  ;  bilezikli  tip  asenkron  motorun  rotorunda  ise  kural  olarak  yıldız  bağlı  üç  fazlı  diğer  bir  sargı  bulunur.
             Her  iki  tip  asenkron  motorda   üç  fazlı  stator  sargısının  uçları  ( üç  giriş  ile   üç  çıkış )  bir  bağlantı   kutusuna  bundan  ayrı  olarak  sadece rotoru  sargılı üç  fazlı  asenkron  motorun    yıldız  bağlı  olan  rotor  sargısının  sadece üç   giriş   ucu  bilezik  ve  fırça  takımı  üzerinden  diğer  bir bağlantı  kutusuna  taşınmıştır.
              Çünkü  asenkron  motorlarda   Us = k * F1 * ø   bağıntısından  anlaşılacağı   gibi   manyetik  alanın  değişmesi  için    U / f oranın  sabit  olması  gerekmektedir.
              Demek ki  primer   şebeke  frekansı  ile  birlikte  şebeke  gerilimi  de aynı oran  dahilinde   değiştirildiğinde  motorun  manyetik  alanı  ve  netice  olarak   devrilme  momenti  ve  yüklenilebilirlik  kabiliyeti  sabit  kalır. Aslında  düşük  frekanslarda  statordaki  gerilim  düşümünün   artmasından  dolayı  devrilme  momentinde  bir  miktar  düşme  görülür.
              Endüstride  birçok  makinesi ,  değişik  birkaç  dönme sayısı  yada  çoğu  zaman  sürekli  hız  ayarı  yapılabilen  motora  ihtiyaç  gösterir. Tahrik  motorlarına  olan  bu  talep  tahrik  makinelerine  olan  ihtiyacı  artırmıştır.  Elektrik  enerjisinin  üretilmesi  ile  birlikte  elektrik  makineleri   önem  kazanmıştır.  Elektriğin  kolayca  taşınması ,  istenildiği  zaman  kullanılması ,  elektrik  makinelerin  verimini  diğer  makinelere  göre  yüksek  olusu  , elektrikle  çalışan  makinelerin  daha  fazla  kullanılmasını  şağlamıştır.
              Günümüzde  endüstride en çok   kullanılan   hareketli  elektrik  makinesi  asenkron  motorlardır.  Çalışma  ilkesi  bakımından  bu  makinelere  endüksiyon  makinesi de  denilebilir.  Ucuz  olması  , fırça  ve kollektörün  bulunmaması  nedeni  ile az arıza  yaparak  çalışmaları  daha  sık  uygulamalarda kullanılmalarına  sebep  olmuştur. Alternatif  akım makinelerinden  olan  asenkron  motorların  üretimleri  doğru  akım   makinelerine   göre  daha  ucuz  ama  kontrol  edilmeleri  daha  zor ve pahalıdır.
              Bir asenkron  makinenin  devir  sayısı  kontrolü  için    ( mil  momenti  sabit  kalmak  ) şartı  ile  diğer asenkron  makineye  yada  güç elektroniği  elemanlarına  ihtiyaç  vardır. Gelişmiş  birçok  ayar  sistemi  arasında  son  yıllarda  endüstride  yaygın  olarak  kullanılan   kontrollü  diyotlar   ( tristörler ) asenkron  motor  hız  ayarı  alanında  hiç  kuşkusuz  yeni  bir  çığır  açmıştır.

ASENKRON  MOTORLARIN  ÇALIŞMA  PRENSİBİ 

              Asenkron  motorlar  stator  ve  rotordan  ibaret  olup  stator  ve rotor  üzerine  açılan  oluklara  yerleştirilen  sargılardan  oluşur.  Stator  üzerine  yerleştirilen  sargılar  ya üçgen  şeklindeki  sargılardan  yada  yıldız  bağlı  sargılardan  oluşmaktadır.
              Stator  sargılarından  geçen  akım alternatif  akım  olduğundan  manyetik  devrede  periyodik  olarak  değişen   bir alan  meydana  getirir. Bu alana  alternatif   alan denir.  Bu  alternatif  alanı fourier  serisi  ile  yazmak  mümkündür.  Alternatif  alanın  her bir  harmoniğini  iki  döner  alana  ayırabiliriz. Bu döner alanlardan  birisi  saat ibresi  yönünde  dönüyorsa  diğeri saat  ibresi  tersi  yönünde   döner ve  her  ikisinin de  dönüş  açısal    hızı  aynıdır.  Üç fazlı asenkron  motorlarda  birbirinden  120 derecelik  farklı  olan  akımlar stator  sargılarından  geçerek  üç  adet  alternatif  alan  meydana  getirecektir.  Üç  alternatif  alanın   sadece  birinci  harmoniğini  dikkate  alırsak   altı  adet  döner  alan  meydana  gelir.  Bu  altı  adet  döner  alandan üçü  saat  ibresi  yönünde , üçü de  saat ibresinin  tersi  yönündedir.  Bunların  açısal  hızları aynı  olup  Ws tir.  Sağa  doğru  dönen  döner  üç  alan  çakışık  olarak  döndüğü  taktirde  sola  döner  alanlar  arasında  120 derecelik  faz  farkı  olduğu  için  bileşke  değeri  sıfır  olur, ve  motor  sağa  doğru  dönen  çakışık  üç  döner  alanın  oluşturduğu moment  ile  sağa  doğru  döner  . bu  açıklamadan  anlaşılabileceği gibi  stator  sargılarından geçen  akımlar  Ws  açısal  hızı  ile  döner  stator alanı  oluşturur.
              Motora  ilk  gerilim  uygulandığı  anda  motor  duracaktır.  ns    hızıyla dönen  stator  döner  alanı  durmakta  olan  rotor  iletkenini  aynı   hızda  keser  ve  rotor  alternatif  gerilimin  oluşmasını  sağlar.  Bu gerilim frekansı  f1 olup  bu değer  şebeke  frekansına  eşittir.
              Motor  senkron  devir  sayısında   dönseydi  bu taktirde  senkron  devirde  dönen  stator  alanı  rotor  iletkenlerini  kesmeyecekti. Son  uçta  rotor  sargılarında  alternatif  gerilim  meydana  gelmeyecektir.  Akım  geçmeyince döndürme   momenti  de  sıfır  olacaktır. Bu nedenle  rotor  devir  sayısı  senkron devir sayısını  altında  olacaktır.  Bu  açıklamadan  anlaşılacağı  gibi   asenkron  motorun  motor  halinde  çalışması  halinde   rotorun  senkron  devirde  dönmesi mümkün  değildir. Rotor  senkron  devirde daha  küçük  olan  ve  yük ile  değişen devirde  döner.
              Elektrik   ile  tahrikte  geniş  bir   uygulama  alanına  sahip  olan  asenkron  motor  esas  itibariyle  şönt karekterislikli   sabit  devir  sayılı   bir  tahrik  makinesidir.  Genellikle  motor  olarak  kullanılmakla  birlikte  bazı  koşulların  sağlanması  ile  birlikte  generatör  olarak  çalışabilirler.
              Asenkron  motorlar  eş zamanlı  olmayan  makinelerden ,  yani  stator  sargılarının  oluşturduğu  döner  alan  hızı  ile  rotorun  dönme  hızı  birbirinden  farklıdır. Rotor  dönme  hızı  motor  çalışmada  asenkron  hızdan  küçük ,  generatör  çalışmada  ise  senkron  hızdan  büyüktür. İşletme  özellikleri  bakımından  doğru  akım  şönt  motoru  ile   boy  ölçüşebilecek  şekilde   değilse  bile  sürekli  devir  sayısı  ayar imkanına  sahiptir. 
Bir, iki, üç ve çok  fazlı  olarak  imal  edilebilirler. En fazla  kullanılan  motorların  birisi  yukarıda da belirtildiği  gibi   kısa  devre  rotorlu   veya   sincap  kafesli  asenkron  motor  ve de  rotoru  sargılı  veya  bilezikli  asenkron  motorlardır.
              Bilezikli  asenkron  makinelerin  rotor  oluklarına  genellikle   üç  fazlı  sargılar  yerleştirilir.  Üç  fazlı  rotor  sargısı  yıldız  olarak  bağlanır  ve  yıldız  noktası  dışarı çıkartılmaz . Mil üzerine  bağlı  ve  milden  yalıtılmış  üç  bilezik  rotor  ile  birlikte  döner. Bilezikler  üzerinde  sabit  duran  fırçalar yardımı  ile    dış  kaynaktan  gerilimi  ve  frekansı  değiştirilebilen  gerilim uygulanabildiği  gibi  sargılara  dışarıdan    empedansa  bağlanabilir.  Rotor  bileziklerine  yol  alam  direnci  bağlayarak  yol  alam  akımı  sınırlayarak  yol  alam  direnci   büyütülebilir. Ayrıca  rotora  frekans   ve   güç  faktörü  kontrolü  yapılabilir.  Rotoru  sargılı  asenkron  makinelere  uygulanan   bu kontrol   sistemi  sincap  kafesli  motora  uygulanan  hız  kontrolün den  daha   ucuzdur.  Bununla  rotor sargıları   rotorda  oldukça  yer  kapladığı  için    sincap  kafesli  motorlara   göre  bilezikli  asenkron  motorlardan   daha  az  güç   elde  edilir.
              Sincap  kafesli  asenkron  motorların   statorlarında  döner  alan  oluşturan   sargılar  vardır.  Rotor  kısa  devre  çubuklarının   oluşturduğu  hacim   sincap  kafesinkine  benzediği  için   motora  bu  isim  verilmiştir.  Normal  çalışma  şartlarında  rotor  çubuklarında   endüklenen  gerilim  10 V   altındadır. Bu  yüzden  kısa  devre  çubukları  rotor  saç  paketinden  yalıtılmaz .  Rotorda  yalıtkan  malzeme  için   yer  kaplanmadığı  için   bu  motorda  birim  hacime  düşen   güç  bilezikli  asenkron  motorlardan  daha  fazladır.
              Bilezikli  asenkron  motorlarda  rotorun  sargılı  olması   ile   bileziklerin  getirdiği  avantaj   devir  sayısının  kolaylıkla   ayarlanmasını  kalkış  momentinin   değiştirilebilmesi  üstünlüğünü  sağlar . Sincap  kafesli  makinede  ise    rotor  sayısı  yerine    kısa  devre   edilmiş    iletken  çubukların   bulunuşu  makinenin  hem  kalkış  momentini  , hem de devir  sayısı  ayarı  yapabilme  yeteneklerini  kısıtlamaktadır.  Bu nedenle  sincap  kafesli  makineler   daha  çok  kalkış  momenti  değişmeyen   ve devir  sayısı  mümkün  olduğu  kadar  sabit  olan   iş  makinelerinin   tahrikinde  kullanılır. Ancak  yapım  kolaylığından  dolayı   bilezikli  makineye  göre  iki kat daha   ucuzdur.


ASENKRON MOTORLARDA  V/ F  ORANINI SABİT  TUTARAK HIZ                 

 

                             AYARININ YAPILMASI

 

GİRİŞ:

 

              Asenkron  motorlarda  normal  çalışma bölgesinde dönme  sayısı sabit kalmaktadır. Endüstride birçok iş makinası , değişik birkaç  dönme sayısı  ya da  çoğu zaman sürekli  hız ayarı yapılabilen motorlara ihtiyaç  gösterir. Ayrıca hava kirlenmesi nedeni ile elektrik motorlu taşıt araçlarında, yakıt bataryası almak ve elektrik motorunun kullanılması öngörülmektedir. Asenkron motorun ucuz olması fırça ve kollektorunun  bulunmaması nedeni ile az arıza  yaparak çalışma olanağının bulunması, bu motorların yaygın olarak kullanılmasına  ve hız ayarının gene  asenkron motorlar  yardımı ile yapılmasına  yol açmıştır. Geliştirilmiş birçok  ayar yöntemi arasında son yıllarda  endüstride   yaygın olarak kullanılan  kontrollu  diyotlar ( Tristör )  asenkron motorların hız ayarı alanında , hiç kuşkusuz yeni bir   uygulama alanı açmıştır.

              Elektrikle tahrikte önemli  bir uygulama alanına sahip bulunan üç fazlı asenkron motor  esas itibariyle  şönt karakteristikli  sabit devir sayılı bir tahrik makinasıdır. İşletme özellikleri bakımından her ne kadar doğru akım  şönt motoru ile bot ölçüşecek boyutta değilse de  kademeli ve sürekli devir sayısı ayar imkanlarına sahiptir. Bu  nedenle devir sayısı ayarı istenen bazı tahrik sistemlerinde de  kullanılmaktadır .
ASENKRON  MOTORLARDA  HIZ  AYAR  İLKELERİ
              Asenkron  motorlarda hız ayar ilkeleri aşağıdaki gibi sıralanabilir.
1-)  Statora  uygulanan gerilim frekansının değiştirilmesi
2-)  Statora  uygulanan gerilim değerinin  değiştirilmesi
3-)  Stator sargısı kutup sayısının değiştirilmesi
4-)  Rotora bağlanan  direncin değiştirilmesi
5-)  Rotor sargılarına  dış kaynaktan uygun gerilim uygulanması




STATORA UYGULANAN GERİLİM FREKANSININ  DEĞİŞTİRİLMESİ    
              Bir asenkron motorun senkron hızı yada   teorik boşta çalışma hızı stator sargılarına uygulana gerilimin frekansı  fs  ve kutup sayısı 2p   olduğuna  göre  aşağıdaki bağlantı ile verilir.
         ns=  60*fs
                   p
o halde asenkron motorun senkron hızı  belli bir  p kutup sayısında  stator gerilimin fs  frekansı ile  değiştirilip kontrol edilebilir. Frekansı değiştirerek yapılan hız  kontrolun da asenkron motorun  momentinin maksimum  değerinin  sabit kalması sağlanır. Bu amaç için   Vs/fs  oranı yaklaşık olarak sabit tutulur, gerçekten statora uygulanan gerilim  Vs ; yaklaşık olarak statorda endüklenen Es  gerilimine eşit kabul edilebilir. Vs ~ Es   Statorda endüklenen gerilim ise :
         Es = K*fs*Ø               ( K sabit )
dır.  Moment  ise :
         M = λ* Ø *sin Ø *I   ve   maksimum moment  için   :
         I =  Es
              Σ XsØ
         I =          Es
              K*fs*(LsØ+LrØ)
         M =   λ       (  Es  )² sin Ø
                   K         fs
olarak verilir.  Buradan momentin maksimum değerinin yaklaşık olarak  sabit kalması için Es / fs nin yada  (Øs) in sabit kalması gerekir. O halde statora uygulanan gerilim  frekansını değiştirerek  hız ayarı yapılırken , gerilim kaynağının  Vs / fs  oranı sabit tutulur ve öylelikle momentin maksimum  değeri  sabit tutulmuş olur. Bu amaç için statora uygulan gerilim kaynağı özel bir gerilim kaynağı olmalıdır.
              Bu özellikte olan  gerilim kaynakları su yollarla elde edilir.
a)    Hızı değiştirilebilen bir senkron generatörün uyarma akımı sabit tutulursa    Vs / fs oranı sabit tutulmuş  ve aynı zamanda  Vs geriliminin  frekansı da ayarlanmış olur. 
b)    Son zamanlarda geliştirilmiş olan  tristörlü  özel  inverterler  kullanılarak hem Vs geriliminin frekansı değiştirilir ve hem de   Vs / fs de sabit tutulur.
c)    Rotoru sargılı asenkron motorun rotor gerilimi de  frekansı değiştirilebilen bir gerilimdir ve hız kontrol unda kullanılabilir.
              Asenkron motorun bu yöntemle yapılan hız kontrolü  ve momentin  maksimum değerinin sabit tutulması , doğru akım serbest uyarmalı  motorunun Ward – Leonard  düzeni ile hız ayarına benzemektedir. Şekil 1 de stator frekansının değiştirilmesi  ile  yapılan hız kontrol una ilişkin  M=f(n)  karakteristiği  gösterilmiştir. 









        
Şekil 1 Asenkron motorun  stator gerilimi frekansının değiştirilmesi  ve  Vs/fs in  sabit tutulması  halinde moment -dönme  sayısı karakteristikleri
             
              Hızı değiştirilebilen   bir senkron generatör  yardımı ile asenkron motorun  Vs / fs oranı sabit olması koşulu altında  hız kontrolu  pratikte büyük bir uygulama alanı bulmaz. Çünkü  her asenkron motor için hızı ayarlanabilen bir asenkron generatöre ihtiyaç vardır. Asenkron motorun bu yolla hız kontrolu   yapılırken , öte yandan hızı kontrol edilen bir tahrik makinesi  sağlanmak zorunluluğu doğmaktadır. Bununla beraber  buhar türbini ile çalışan bazı gemilerde pervaneleri  tahrik eden sincap kafesli asenkron motorlar , hızı ayarlanabilen buhar türbinin tahrik ettiği senkron generatöre bağlanabilir.    Böylece  asenkron motorun  hız ayarı yapılabilir.
              Sincap kafesli asenkron  motorlar ucuz ve az arıza  yaptıklarından çoğu zaman değişken  frekanslı kaynaklar pahalı olsa da  frekans  değiştirerek yapılan hız kontrolu  uygulama alanı bulabilmektedir.                                           
Ayrıca  rüzgar tünellerinde uçak modellerini kontrol etmek için yüksek hızlı sincap kafesli asenkron motorlar kullanılır. Bunun için statora 50 Hz ‘e göre yüksek frekanslı  gerilim uygulanır.

              Statora uygulanan gerilim frekansını değiştirilmesinde asenkron motorun senkron hızı belirli bir  p kutup sayısında stator gerilimin fs frekansı ile değiştirilip kontrol edilebilir. Normal yükleme sınırları içinde kalmak koşulu ile  kontrol edilen  devir sayısı yük momentinden bağımsızdır.








         
Şekil 2 Asenkron motorda  gerilim frekansı  parametre olmak üzere momentin devir sayısı ile değişmesi
              Asenkron motorlarda frekansı değiştirerek yapılan hız  kontrolunda , asenkron motorun devrilme momentinin  değerinin sabit kalması sağlanır. Bu amaç için   Vs / fs oranı sabit tutulur.
Buradan          M(max)=(  Vs  )²     olduğu hatırlanır.  
                                          fs

Vs / fs  ile  devrilme  momenti arasındaki bu bağlantıdan dolayı  frekans büyüdükçe  uygulan gerilimin etkin değeri değişmezse devrilme momenti  küçülür. Yani hava aralığındaki  akı yoğunluğu azalır. Aynı şekilde  düşük hızlara indikçe de devrilme momenti  yükselir. Bu ise stator artması gibi bir sakınca yaratır. Oysa  devrilme momentinin  sabit tutulması  yani frekans  değerine
         f2     =   u2
         f1          u1
olacak şekilde bir u stator gerilimi karşı düşürüp  moment hız  karakteristiklerini hız düştükçe sola doğru paralel olarak kaydırmak motorun hızını senkron hızla sıfır değeri  arasında değiştirmek mümkün olur.
              Buradan  görüldüğü gibi  asenkron makineye uygulanan gerilim  ve ya akımın frekansını değiştirerek yapılan hız kontrolu  hem geniş bir kontrol aralığı sağlaması hem de hız kontrol  bölgesinde devrilme momentinin sabit  tutulmasına olanak  verdiğinden en uygun  yöntemdir.
              Pratikte  bu hız  kontrol yönteminin sağladığı  güç elektroniği  devreleri, besleme biçimlerine göre  iki gruba ayrılırlar.
a)    Doğrudan  şebekeden  çevirici
b)     Dolaylı olarak  şebekeden  çevirici
 a)Doğrudan  şebekeden  çevirici adından anlaşılacağı  gibi  birinci  gruba  dahil olup bir frekanstaki  giriş gerilimini başka bir frekanstaki değişen gerilime  çevrilir. Diğer frekans çeviricilere göre en önemli  farkı bu gerilim  ve frekans değiştirme işlemi giriş  gücünde  doğrudan  yapılmasıdır.
              Çevirme işlemi,  tristör   elemanlarının  uygun tetiklenmesi ile gerçekleşir. 
              Frekans  çeviricinin  çalışma ilkesi  istenen frekansta çıkış  gerilimi    oluşturacak şekilde   giriş geriliminden   yararlanarak  tristörlerin    uygun        anlarda    tetiklenmesine    dayanır.  Bu    amaçla  çeviricinin   her  fazına  birbirine  zıt  paralele  bağlı   iki  tane  üç  fazlı   tam dalga  kontrollu  doğrultucu  bağlanır.   Bu  doğrultuculardan  biri  çıkış akımın  yarı periyodunda  ,  diğeri   ise    negatif yarı periyodunda  doğrultma  ve evirme  modunda  çalışarak istenen  frekansta  çıkış  gerilimi   temel bileşen yanında  harmonikleride kapsar.
              Çıkışta  elde edilen  frekans  şebeke  frekansının altındadır.  Bu nedenle düşük devir sayılarında çalışmak söz konusudur.
              Dolaylı olarak  kullanılan   çeviricilerde  dolaylı olarak   düşük frekanslarda  çalışma  dalga şeklinin   kare  şeklinde olması    asenkron motorlarda  olumsuz  etki yapar.  Bundan  dolayı  üç  faz  için  toplam  36  tristör   kullanıldığından   maliyet  açısından  olumsuz  oluşu  büyük  güçlü  motorların  düşük hızlarda  kullanılması   hali   için  uygundur.














Şekil 3  50  Hz lik  sabit  frekanslı   alternatif  gerilim  kaynağı  kullanarak  değişken  frekanslı  (0-40 Hz)  bir  gerilim  kaynağı  veren  cycloconverter    dener  doğrudan  frekans  değiştirici  ile  asenkron  motorun  ayarı
              Beslemesi  dolaylı  olarak  şebekeden  sağlanan  rekans  çeviriciler   şekil 4 de görüldüğü  gibi  dört  kısımdan  oluşur.
1-    Doğrultucu
2-    Ara    devre 
3-    Çevirici
4-    Kontrol  ünitesi

 


                                                                                                               Motor
 





                           Kontrol   Ünitesi

 
        




     Şekil  4 Frekans  çeviricinin  çalışma  ilkesi  
             Frekans   çeviriciler  kullanılan  ara devre  tipine   göre  iki  ana  grupta  toplanabilir. Ara  devre  sadece  seri  bir endüktanstan  oluşuyorsa  çevirici  akım  ara  devreli  olarak  tanımlanır.
              Doğrultucu  tarafından   motor  akımının   kontrol  edildiği  bu  düzen  bir  motorlu  tahrik  sistemleri  için elverişlidir.  Akım   ara   devreli  çeviriciler  alan zayıflama  bölgesinde  kullanılmaya  uygun  değildir.
a)    Akım  ara  devreli
b)    Kontrollu  doğrultucu  ile denetlenebilen  gerilim  ara  devreli 
c)    Doğru  akım  kıyıcı ile  denetlenebilen   gerilim  ara  devreli 
d)    D.G.M.  lu  sabit  ara  devreli



Tablo  1 de  çeşitli  frekans  çeviricilerin  karşılaştırılması  yapılmıştır.  
              Asenkron  ve  senkron  motorlarda 50 Hz lik  frekansla erişeli bilecek   maksimum  devir  sayısı 3000d/d dır.  Halbuki  bazı tezgah  ve makinelerde  ; örneğin marangoz  tezgahları  ve delme  makinelerinde  çok daha  yüksek devir  sayısına  ihtiyaç   vardır. Buna  karşılık bazı tahriklerde de   ; örneğin hadde tesisleri , taşıma yolları , seri  halinde  çalışan bazı tezgahlar ,  matbaa ve  tekstil  makinelerde  düşük devir  sayıları kullanılır.
              Asenkron  ve senkron  motorların  primer   şebeke frekansını  değiştirerek  devir sayılarını geniş bir alan içinde iki  yönlü  sıhhatli  bir şekilde  ve   stabil olarak ayarlamak  mümkündür.
              Yüksek  hızlı  tezgahlarda  150/300  Hz ,  hadde  ve gemilerin  tahrikinde 15/60 Hz  arasında  değişen  frekanslara  ihtiyaç   duyulmaktadır.  Düşük  hızlı  tahriklerde de 5 Hz lik frekanslar kullanılır.
              Asenkron motorların  devir sayısı  ayarında   çoğu  zaman  yüklenilebilirlik  kabiliyetinin  değişmemesi istenir. Bu ise  primer  şebeke  frekansı  değiştirirken  manyetik  lanın  sabit   tutulması ile gerçekleşir.  Bilindiği gibi asenkron  motorlarda   :
Vs =c * fs *Ø   bağıntısı  geçerlidir. Buna  göre  manyetik  alanın  değişmemesi  için  ;

      Vs

              =c * Ø = sabit
       fs
oranını sabit kalması gerekir. Buradan  primer  şebeke  frekansı  ile  birlikte  şebeke  gerilimi  de  aynı   oran  dahilinde  değiştirildiği taktirde , motorun  manyetik  alanı ve netice olarak  devrilme momenti   ve  yüklenilebilirlik  kabiliyeti  sabit  kalır.  Aslında  düşük frekanslarda  stator  gerilimi  düşümünün  artmasından  dolayı  devrilme  momentinde  bir miktar  düşme görülür.











Şekil 5 Şebeke  frekans  ve gerilimin aynı oran kabilinde değiştirildiği  asenkron  motorlarda  n= f(M)  karakteristikleri

              Şekil 5 de primer  şebeke frekans  ve  şebeke  gerilimini  birlikte  aynı  oran  dahilinde  değiştirildiği bir asenkron  motorda   elde  edilen    (n = f(M) )  ayar  karakteristiği  gösterilmiştir.
              Üç  fazlı  asenkron  ve senkron  motorların  primer  şebeke  frekansını  değiştirerek  devir  sayısı  ayarı  dinamik  ve statik frekans  değiştiricileri gerektirir. Aşağıda  bu  maksatla  en fazla  kullanılan  frekans  değiştirme  sistemleri ele alınacaktır.
DİNAMİK  FREKANS  DEĞİŞTİRİCİLER
              Uygulamalarda , üç  fazlı asenkron ve senkron motorların  devir  sayıları  ayarı  için  dinamik  frekans  değiştirici  olarak  daha  çok  senkron  ve asenkron  frekans değiştiriciler (motor  ve generatör grupları )  ile serbest  uyartımlı  frekans  değiştirici  kullanılır.

1-)  Senkron  Frekans  Değiştirici  Kullanmak
              senkron  ve asenkron  frekans  değiştiriciler daha  çok  yüksek  güçlü  tahriklerde  ; örneğin gemiler , seri halinde  çalışan  makineler  ve  hadde  tesislerinde kullanılır.  Özellikle  düşük frekans  doneleri  için uygundur.
              Gemilerde  frekans  değiştirici  olarak  büyük güçlü  bir senkron   alternatör  ile  tahrik  makinası olarak  devir  sayısı  geniş  sınırlar   içinde ekonomik  olarak  değişebilir bir  ısı  kuvvet  makinası ; çoğunlukla  bir buhar  türbini  kullanılır. Türbine  gönderilen  buhar   çoğunlukla  kısıldıkça  devir  sayısı  ile  birlikte  alternatörün frekansı  ve bir netice  geminin pervanelerini tahrik eden  senkron  ve  asenkron  motorların  devir  sayıları  düşer.  Türbinin  devir  sayısını değiştirirken   alternatörün  ikazı sabit  tutulursa frekansla  birlikte   gerilimi de  aynı  oran  dahilinde  değişeceği  için   esas  tahrik motorunun devrilme   momenti  yaklaşık  olarak    sabit  kalır.
              Sanayide   seri  halinde  çalışan  makineler   ve  hadde  tesislerinde   çok sayıda   tahrik motorunun  devrini  birlikte  kontrol  etmek  için   senkron  frekans  değiştiriciyi  tahrik  etmek  üzere  belirli  güçlere  kadar   stator  veya  rotorundan  beslenen  üç   fazlı   kolektörlü  şönt  motor ( Schrage-Richter  motoru )   büyük güçler  için kural  olarak WARD- LEONARD  tahriki kullanılır.













Şekil 6  W-L  Ayar  sistemi  ile  ayar  edilen  büyük  güçlü  bir  senkron  frekans  değiştiricinin esas   bağlantı  şeması
              Şekil 6 da frekans  değiştiricinin  tahrik  makinesi  olarak   WARD-LEONARD  sisteminin  kullanıldığı  büyük  güçlü  bir  senkron değiştiricinin üç  fazlı  asenkron    motorları (esas  tahrik  motorlarını )  içine alan  esas  bağlantı  şeması  gösterilmiştir. Bu  bağlantı  şemasında   FD  senkron  frekans  değiştirici  , TM2  bunun  tahrik  makinesi  ,TM1 de D.A. kontrol generatörün tahrik  makinesi  , İD  ikaz  dinamosu  , M1 , M2 , M3 ,  devir  sayısı  ayarlanan  üç  fazlı  asenkron  motorlar  (esas  tahrik  motorları )  dır.
              Böyle bir  tahrik  sisteminde  FD nin  gücü  tahrik  motorları  güçleri  toplamına  eşittir. Tahrik   makinesi  olarak  bir  ısı  kuvvet  makinesi  kullanılması  halinde   ayar sisteminin  toplam  gücü   esas  tahrik  motorları  toplam  gücünün  %300 ‘ne  , WARD-LEONARD  sistemi kullanıldığı  taktirde %500 ‘ne  ulaşır.
              Bu  nedenle  böyle  bir ayar  sisteminin  verimi  düşük,  tesis  ve işletme   giderleri  yüksektir. Buna karşılık  ayar  aralığı  oldukça  geniş   ayrıca  ayar  sürekli  ve  stabildir. Alternatörün   devir  sayısı  ve  frekansı  değiştirilirken  ikaz  akımı  sabit  tutulmak  suretiyle  üç  fazlı   asenkron  ve senkron  motorun devri   geniş bir  alanda  değişirken  devrilme  momenti  yaklaşık  olarak  sabit  kalır.,  yüklenilebilirlik kabiliyeti  değişmez.



Şekil 7  Üç  fazlı   bilezikli  tip  asenkron  makinenin  frekans  değiştirici  olarak  kullanılması
2-)  Asenkron   Frekans  Değiştirici  Kullanmak
              Üç  fazlı  asenkron  motorların  kademeli  ve  sürekli  devir  sayısı  ayarı  için  asenkron frekans  değiştiriciler  de kullanılır. Şekil 7 de asenkron  frekans  değiştirici  olarak   kullanılan  üç  fazlı  bilezikli  bir  asenkron  makinenin  esas  bağlantı  şeması  gösterilmiştir.  Burada   FD  asenkron  frekans  değiştirici , TM  tahrik  makinesi ,  M  devir  sayısı  ayarlanan  motordur. Frekans  değiştirici , tahrik  makinesi  tarafından  döner  alan  yönünde  ;
ntm = 60 *fs  =nsfd
               p 
senkron  devir  sayısı  ile  döndürülürse  sekonder   frekansı    f2fd= f1m  ; döner  alana  zıt  yönde ise   nsfd  hızıile  tahrik  edilirse  f2fd = f1m = 2f1 olur.  Buradan  frekans  değiştiricinin devir  sayısı  + nsfd  ile  - nsfd  arasında  değiştirilerek   f 2fd  sekonder  frekansı  0 ila  2f1  arasında  ayarlanır.
              Asenkron  frekans   değiştiricinin  sekonder  ve  primer  frekansları  arasında  ; 
      f 2fd  =      nsf – ntm  
        f1                 nsf
 bağıntısı  yazılabilir.  Frekans  değiştiricilerin  sekonderinden  beslenen esas  tahrik  motorunun  boşta  ideal  devir  sayısı  ise   ;
 nf2fd   nsm   =   nsfd - ntm     n sm            olur.
          f1                          nsfd

Bu   denklemlerde   nsm  M  esas   tahrik  motorunun   f1  şebeke  frekansındaki  senkron devir  sayısıdır.  Asenkron  frekans  değiştiricilerin  sekonder  gerilimi  frekansla  orantılı değiştiği  için   devir  sayısı  ayarlanan   M  tahrik  motorunun  döner  alanı  ve  devrilme  momenti  yaklaşık  olarak   sabit  kalır.  Asenkron  frekans  değiştiricileri  güç  kayıpları  hesaba  katılmadığı  taktirde   esas  güçler  için  ;
 Pm = Pfd + Ptm
bağıntısı    yazılabilir. Buradan  M tahrik  motoruna  verilen  güç  frekans  değiştiricinin stator  döner  alan  gücü  ile  tahrik  makinesinin mil  gücü  toplamına  eşittir.  Diğer  taraftan  bilindiği  gibi  kayıplar  hesaba  katılmadığı taktirde   bir  asenkron  makinenin stator  döner  alan  gücü  ile  rotor  mekanik  gücünün  döndürme  momentine  göre  ifadeleri ;
 P fd =  2π *nsfd   Mfd   ,    P tm =    2π * n tm    Mfd
60                                                                 60
olum  güçlerin bu değerleri  önceki  formüllerde   yerine  konursa ;
 Pm =    2π *nm    Mm   =   2π ( nsfd – ntm )    Mfd
60                                                    60

bağıntısı  elde  edilir.  Bu  denklemler ile  frekans  değiştirici  ve devir  sayısı  ayar edilen  M  tahrik  motoru  momentleri  arasında  ;
 Mfd =   nsm      Mm
             nsfd
bağıntısına   ulaşılır.  Bu denklem ,  frekans  değiştirici  döndürme  momentinin  motor  milinde ki  yük  momenti  ile  orantılı  değiştiğini , ayarlanan sekonder  frekansına bağlı  olmadığını  gösteren  önemli  bir  neticedir. 
              Şekil 8 de  yük   momentinin  sabit  değeri  için  esas  güçlerin  ( P, Ptm  Pm  güçlerinin  )  f2fd / f1  frekanslar  oranına  bağlı  olarak  değişimleri  gösterilmiştir. Frekanslar  oranının  0  ile  2  arasında  değişen  ayar  alanı  için ;
 Pfd  = Ptm = Pm/2  olup  tesisin  toplam  gücü  tahrik  motoru  gücünün  2  katıdır. Bu  bakımdan  asenkron frekans  değiştirici  kullanmak  senkron  frekans  değiştiriciye  göre  daha  avantajlıdır.

Şekil 8  Yük  momentinin  sabit  değeri  için  asenkron  frekans  değiştirici  kullanarak  devir  sayısı  ayarında  güçlerin  değişimi
              Tahrik  makinesi  olarak,  sürekli  devir  sayısı  ayarı  için  belirli  güçlere  kadar  aynı  şebekeden  beslenen   üç  fazlı  kolektörlü   alternatif  akım  şönt  motoru  büyük  güçlerde  WARD-LEONARD  tahriki  kullanılır.   Kademeli  devir  sayısı  ayarı  ile    yetinildiği   taktirde ,  tahrik  makinesi  kural  olarak  çok  kutup  sayısına  haiz  üç  fazlı  k.d.  rotorlu  bir  asenkron  motordur.
              Şekil 9 da WARD-LEONARD  sistemiyle  tahrik  edilen  büyük  güçlü  bir  asenkron frekans  değiştiricinin  esas  bağlantı  şeması  gösterilmiştir.  Bu bağlantının  normal bağlantıdan  olan  farkı  ,  rotorun  f1  frekanslı  şebekeye  bağlanışı , statorun  ise  sekonder olarak  kullanılmasıdır. 
              Bu  bağlantıda  vantlı gücün  yanında,  gerek  Fd   gerekse   M  tahrik  motorları  döner  alanları  için  lüzumlu   reaktif   güç   FD nin  rotorundan  statora  aktarılır.  
              Burada sekonder  frekansı   yine  FD nin   devri  değiştirilerek  ayarlanır.   Sükunet   durumunda   f2fd  = f1  dir.  Sekonder  frekansını  f1  üstünde  daha    büyük  bir  değere  ayarlamak  için  frekans  değiştirici  rotor  döner  alan  yönünde  daha  küçük  frekanslar  için  rotor  döner  alanına  zıt  yönde çevrilir.  Böyle  bir  ayar  sistemiyle  tahrik  motorlarının  devir  sayıları  birlikte sıhhatli  ve stabil  olrak  geniş  bir alan  içinde   ayarlanabilir.  Ayar  oranı    10:1  hatta  12:1 ‘e  kadar  çıkar.
              Şekil 9 daki  montaj  şeklinde   0  ile  2f1   arasındaki  frekans  ayar  alanı  için   tesisin  toplam  gücü  devir  sayıları  ayarlanan  esas  tahrik  motorları  toplam  gücünün  4  katıdır.  Bundan   dolayı   bu  ayar  sisteminde   kuruluş  ve işletme maliyetleri  oldukça  yüksektir.
















ŞEKİL 9    WARD –LEONARD  ayar sistemiyle  tahrik  edilen  bir  asenkron  frekans  değiştiricinin  esas  bağlantı   şeması

ASENKRON  FREKANS  DEĞİŞTİRİCİNİN  ASENKRON  MOTORLA  TAHRİKİ 
             
              Kademeli  devir  sayısının  yeterli  olduğu  tahriklerde    kural  olarak  asenkron  frekans  değiştirici  kutup  sayısı  değişebilen   ( iki , üç , veya  dört  devirli  )  k.d.  rotolu  bir   senkron   motorla   tahrik   edilir. Burada  asenkron  tahrik  makinesi için  iki  farklı  besleme  şekli  mümkündür.:
a)    Doğrudan  doğruya  primer  şebekeden  besleme
b)      Frekans  değiştiricinin  sekonderinden  besleme 
              Şekil  10 da  her iki  besleme  şekline  ait  esas  bağlantı    şemaları  gösterilmiştir.










Şekil 10  Asenkron  frekans  değiştiricinin 
a)    Primer  şebekeden
b)    Sekonder  şebekeden  beslenen asenkron  motorla  tahriki 
              İlk  olarak  ilk  bağlantı  sekli  etüt  edilirse   : Kayıplar  hesaba  katılmadığı  taktirde   üç  fazlı  TM  asenkron   tahrik  makinesi  asenkron  frekans  değiştiriciyi  boşta  senkron  devir  sayısı  ile   tahrik  eder.  Asenkron  frekans  değiştirici  ve  asenkron  tahrik makinesinin  çift kutup  sayıları  sıra  ile   Pfd  ve  Ptm   ile  gösterilirse  her  iki  makinenin  senkron  devir  sayıları  :
nsfd  =   60 f1         ve    nstm  =  60 f1

                Ptm                                 Ptm

Olup   boşta  yaklaşık  nstm  devir  sayısı  ile  çevrilen  frekans değiştiricinin   dönüş  yönüne  bağlı  olrak  sekonder  ve   primer  frekansları  arasında  :
f2  =   ( 1+(-)  Pfd )
f1                   Ptm
bağıntısı  elde  edilir.   Buna  göre  devir  sayısı    ayarlanan  M  tahrik  motorunun  ( veya  tahrik  motorlarının  )  boşta   ideal  devir  sayısı :
nm =( 1+(-) Pfd ) nsm

                   Ptm

olur. Burada  nm  tahrik  makinesinin  f1  frekanslı  şebekeye  direkt  bağlantısındaki - senkron  devir  sayısıdır.
TM  tahrik  makinesi   asenkron  frekans  değiştiriciyi  döner  alan  yönünde  çeviriyorsa  yukarıdaki  denklemlerde  parantez  içindeki  işaret  döner  alana  zıt  yönde  tahrik  ediliyorsa  + dır.
              Asenkron  frekans  değiştirici  tek  devreli  kd  rotorlu  bir  asenkron motorla  tahrik  edildiği  taktirde  üç  devir  sayısı  kademesi  ,  kutup  değiştirme  sayısı  k  olan  çok  devirli  bir  asenkron  motorla  tahrik  halinde  3k+1  devir  sayısı  kademesi  elde  edilir.  Örneğin  çift  kutup  sayısı  Pfd =1   olan  bir asenkron   frekans   değiştirici   çift  kutup  sayısı  Ptm =2 olan  tek devirli    bir  asenkron  makine  ile  tahrik  edilirse  elde  edilen  devir  sayısı  kademeleri   nm / nsm = 0,5 - 1 - 1,5  olur. Çift  kutup  sayıları  2 ve 4  olan  çift  devirli  bir  asenkron  tahrik  makinesi  kullanıldığında  nm / nsm = 0,5 – 0,75 – 0,875 –1 –1,125 – 1,25 – 2   devir  sayısı  kademesi  elde  edilir.
              Şimdi  şekil 10’daki  ikinci  bağlantı  ele   alınırsa  :  Bu  ikinci    bağlantı  şeklinde  TM  tahrik  makinesi  asenkron  frekans  değiştiricinin sekonderinden  beslenmektedir. Kayıplar  hesaba  katılmadığı  taktirde  bu  bağlantı  şeklinde  esas   güçler  arasında  :
Pfd + Ptm = P2fd = Pm + Ptm
veya
Pfd = Pm = P2fd  - Ptm
Bağıntısı  yazılabilir.  Diğer  taraftan
 Pfd =  2π nsfd   Mfd
                 60   
Pm =   2π nm    Mm            ve ;
              60
P2fd  =    2π  ( nsfd – ntm )     Mfd
                           60
Ptm =   2π ntm     Mfd                  dir.
                60
              Bu  bağıntılardan   nm , tahrik  makinesinin  devir  sayısı  olup ,  şayet  tahrik  makinesi  frekans  değiştiriciyi  döner  alan yönünde  çeviriyorsa  ntm pozitif , döner  alan  ters  yönde  çeviriyorsa  negatiftir.

              Önceki  denklemlerden  asenkron  frekans  değiştiricinin  döndürme  momentleri  için 
Mfd = f2    nsm    M  
          f1   nsfd
bağıntısı  bulunur ,  ve  devir  sayısı  ayarlanan  M  tahrik  motoru  milindeki  yük  momentinin  sabit  kalması  halinde :
Mfd = f2    60    P1m
          f1    2π   nsfd
bağıntısı  yazılabilir.   Mfd nin bu  değeri  önceki  denklemlerde  yerine  konulduğunda  :
P2fd = ( f2 )² * P1m    ve   Ptm = (1-   f2 ) f2   P1m
              f1                                           f1  f1
bağıntıları  elde  edilir.
              Şekil  11 de sabit  kalan  kren – moment  yük karakteristiği  halinde  şekil 10 b deki  ayar  bağlantısı  için  Pm , Pfd , ve Ptm  güçlerinin  f2 / f1    frekanslar  oranına  bağlı  olarak  bu    oranın 0  ile 2  sınır  değer  arasındaki  değişmeleri  gösterilmiştir.










Şekil 11 ,  Şekil 10 b deki  kaskat  bağlantı  ile   sabit  moment  altında  devir  sayısı  ayarında  Pm , Ptm , P2fd   güçlerinin  frekanslar  oranına  bağlı  olarak  değişimi


3 -  Serbest  Uyartımlı  Frekans  Değiştiriciler  Kullanmak
              Serbest    uyartımlı    frekans   değiştirici    esas  itibariyle   bir   tarafında  üç  bilezik ,  diğer  tarafında  komütatör   ve  üzerinde  üç  veya  altı  adet  fırça  takımı  bulunan   bir   doğru  akım   endüvisinden   meydana   gelir. Statorun  üzerinde   serbest  ikaz  sargısı  bulunur.
              Endüvi  sargısının   uçları   normal olarak  kollektör  dilimlerine   ve  bu  sargının  aralarına   120 derece  E  faz  farklı  üç  noktası da  bileziklere  bağlıdır.  Bu  yapıda  bir  doğru  akım  endüvisi ,  frekans  transformatörü  olarak kullanılabilir.  Bilezikler  ,  en  genel  halde  sürekli  veya  kademeli  olarak ayarlanabilen  üç  fazlı  bir  transformatör  üzerinden   f1  frekanslı  üç fazlı  şebekeye  bağlıdır.
















Şekil 12   serbest  uyartımlı  frekans  değiştiricinin  esas  bağlantı  şeması
              Frekans  değiştiricinin  sekonderini  oluşturan  komütatör   üzerindeki  fırçalarda  devir sayısı  ayar  edilebilecek  asenkron  motora  bağlıdır.
              Bu   yapıda  bir  endüvi  komütatör  ve  fırçalar  sistemiyle  birlikte  fırçalardaki  gerilim sabit  kalmak  koşulu  ile  frekansın  geniş  sınırlar  arasında   değişimini  mümkün  kılar.
              Frekans  değiştiricinin  endüvisi  transformatör  ve  bilezikler   üzerinden  f1   frekanslı   ve  üç  fazlı   şebekeden beslenirse  endüvi sargısından  geçen  üç  fazlı  akımlar  rotora  nazaran  :
nsfd  = 60 f1

              Pfd

hızıyla  hareket  eden  bir  döner  alan    meydana  getirir.  Bu  döner  lalnın  endüvi  sargılarında   meydana  getirdiği    EMK   dalgası  komütatöre  göre  aynı  hızla   hareket  eder.  Eğer  endüvi  sabit  tutulursa  bu  taktirde  komitatör  üzerindeki  sabit   fırçalarda  fine  f1  frekanslı  üç  fazlı  bir  gerilim  sistemi  elde  edilir.   Şayet  endüvi  döner  alan  hızı  ile  döner  alan  yönünde çevrilirse  elde  edilen   gerilim   sisteminin   frekansı   sıfır ,  aynı hızla   ve  fakat   döner  alan   zıt  yönde   çevrilirse    2f1  olur.  Demek ki  tahrik  motorunun  devri  +nsf  ile  - nsf   arasında  değiştirilmek  suretiyle   sekonder  gerilimini  değeri  sabit  kalmak  suretiyle  frekansı   0  ile  2f1   arasında   ayarlanabilir.  Frekanstan  bağımsız  olarak   gerilimin  genliği  ise  TR  ayar  transformatörü  ile  değiştirilebilir.
              Serbest  ikazlı  frekans  değiştiricide  gerek  frekans  değiştirici  ve  gerekse  besleme  transformatörü  devir  sayısı   ayar  edilecek  M  tahrik  edilecek   motor   büyüklüğünde   ,  fakat   TM  tahrik  makinesi  ise  sadece  frekans  değiştiricinin   sürtünme  ve  vantilasyon  kayıplarını  karşılamaya   yeter  büyüklükte   ufak güçlü  bir  makinedir.
              Bu   faydasına   karşılık   serbest   ikazlı   frekans   değiştiricinin   güç   alanı  sınırlıdır.  Belirli  güçlere  kadar   inşa  edilip  kullanılabilmektedirler.

4 – Yarı  İletken  ( Tristör  Veya  Izgara  Ayarlı  Gazlı  Deşarj  Redresörleri ) Kullanmak    
              Güç   elektroniğinde   özellikle  transistör  ve  tristörlerin  yapı   tarzlarında    elde  edilen son  gelişmeler  ;  verimleri  yüksek  ve  son  derece  ucuz  olan  bu  statik  cihazların  doğru  ve  alternatif  akımlı  bir  çok  tahrik  ve  ayar  sistemlerinde  geniş  ölçüde  kullanılmalarına  vesile  olmuştur. Bu  ayar  redresörleri  doğru  akımlı  tahrik  ve  ayar   sistemlerinden  başka  ,  üç  fazlı  asenkron  motorlara  yol  verme  ,  devir  sayısı  ayarında  ve  koruma  işlerinde  de kullanılmaya  başlanmıştır. Bunların  kren  işletimi  , gemiler  ve  çeşitli  iş  makinelerinde  her an  rastlamak   mümkündür. 
              Tristör   ve  gazlı  deşarj  tüpleri  ,  redresör  olarak  alternatif  akımı   doğru  akıma  ,  ondülör  olarak    doğru  akımı  alternatif  akıma   çevirme  işini gördüklerinden  başka  frekans   transformatörü   olarak da kullanılmaktadır.  Bu  ızgara  veya  kapı  ayarlı   yarı  iletkenlerle  şebeke  frekansını  doğrudan  doğruya  daha  küçük  bir  frekansa  , düşürmek  mümkündür. Fakat  şebeke  frekansının  üstünde  daha   yüksek   bir  frekans   elde  etmek  için   önce alternatif  akımı  bir  redresör  grubu  ile  doğru  akıma  çevirmek  ,  bundan  sonra  bu  doğru  akımı  daha  yüksek  frekanslı  alternatif  akıma  çevirmek  için  ikinci  bir   ondülör   grubu   kullanmak   gerekir.














Şekil 13  iki  farklı  frekans  değiştirme   metoduna  ait  şematik  bağlantı  diyagramları 
              Tristörlü  üç  fazlı  köprüler  kullanarak  sincap  kafesli  asenkron  motorun  hız  kontrolunu  yapan  inverter  devre  düzeni   sekil 14  de  gösterilmiştir. Bu  düzende  sabit  frekanslı   bir alternatif  akım  kaynağının   gerilimi  üç  fazlı  tristör  köprüsü  yardımı  ile  doğru  akıma  çevrilir.  Bu  doğru  gerilim  üç  fazlı  tristör  köprüsüne uygulanır. 

              Tristörler   alternatif  akımı   bir   yönde  geçirdiği  için    motorun  faz  sargılarından   her  iki  yönde de   akım   geçebilmek  için  , genellikle   her  faz  için   iki  tristör  kullanılır.  Tristörün  tam  ateşlemesinde  , üzerinde  gerilim ihmal  edilecek  kadar  küçük  olduğundan  hiç  geçirmediği  zaman    kaynağın  bütün  gerilimini  üzerine  alır.  Aşağıdaki  şekilde   sincap  kafesli  motorun  bir  faz  sargısına  uygulanan   gerilimin   tristör   ile kontrolü  gösterilmiştir.







 ŞEKİL – 14  Asenkron  motorun   bir  fazına  uygulanan  gerilimin  tristör  yardımı  ile  değişimini  gösteren  prensip  şema
              Sincap  kafesli  asenkron  motorun  stator  sargısının  yıldız  yada  üçgen  olarak  bağlanışı da  mevcuttur.   Bu  bağlantılarda  elde  edilen  gerilim  dalga  şekli  bozuk  olduğu  için  asenkron  motorlarda    yüksek  harmonikler  oluşur.  Gürültü  ve ısınma  meydana  gelir. Bunun  önlenmesi  için  tristörle birlikte  ototrafo da  kullanılır. 
              Stator  geriliminin  değiştirilmesinde  kullanılacak   güç  elektroniği  çeviricisi  a.a.  kıyıcısıdır.  Hız  denetimi  açısından   en  uygun  olan  a.a.  kıyıcısı  her   faza  ters   yönde  paralel   bağlanmış  tristörlerden   oluşan  tam  dalga  denetimli  a.a.  kıyıcısıdır.
            







ŞEKİL – 15  Tam  denetimli  a.a.  kıyıcı  ile  denetim
              Hız  denetimi   yarım  dalga  denetimli  bir  a.a.  kıyıcı  ile   gerçekleşebilir.   Ancak  bu  durumda  kontrol  edilen  motorda    gürültü   gibi  istenmeyen  durumlar  ortaya  çıkabilir.
              Tam  denetimli    a.a   kıyıcı  ile  yapılan  denetimde  dört ilave  tristör  daha  ilave  edilerek   faz  sırasını  değiştirme  imkanı  elde  edilerek  regeneratif  frenleme   ve  ters  yönde  çalışma   olanağı  elde  edilir. Aşağıda  bu  durum  incelenmiştir.  Tahrik  ( sürücü )   sistemlerinde  , bir frenleme sırasında  motor  kinetik  enerjisinin  kaynağa  geri  verilmesine  regeneratif  frenleme  denir. Ayrıca  reküperasyon  olarak adlandırılır.









ŞEKİL – 16  Regeneratif  frenleme  ve ters  yönde  çalışma 
              Belirli  bir  hızda  çalışmakta  olan  motorun  besleme   frekansı  aniden   düşürülecek  olursa   kayma  negatif  bir  değer  alır  ve  motor  yeni  bir değer  alıncaya  kadar  yavaşlar.  Bu sırada  motorun  önceki  çalışmasından   biriken  kinetik  enerji  kaynağa  geri  verilerek  regeneratif  frenleme  sağlanmış  olur.   Diğer   taraftan  stator  döner  alanının   yönü  faz  sırası  değiştirilerek  değiştirilirse  stator  ve  rotor  döner  alan   yönleri  birbirine  ters  olacağından    kayma  birden büyük  olur ve motor  frenleme  modun da  çalışmaya  başlar.  Endüklenen  motor  moment rotor  dönüş  yönüne  zıt olacağından  motor  çok  hızlı  şekilde yavaşlar.  Motor  sıfır  hıza  ulaştığında  kaynaktan  ayrılmazsa   bu  kez   ters  yönde  dönüş  başlar.
              Diğer  bir    frenleme  türü de  stator  uçları  kaynaktan  ayrılır  ve  iki  faz  birleştirilir.  Bu  birleştirilen  faz   ucuna  ve  diğer  faza  bir  doğru  gerilim  kaynağı  bağlanırsa   stator  alanı  hareketsiz  kalacağından  kayma  doğrudan  rotorun  hızına  bağlı  olur.   Böylece  frenleme  sağlanmış  olur     
                Tristörden   kapılara  uygun  bir kontrol işaretleri  verilerek   çıkışından  üç  fazlı  değişken    frekanslı   gerilim     elde  edilmiş  olur. Tristörler  ters  yönde  enerji  iletmeyeceğinden  şekil 17 de motorun  generatör  olarak  çalışması  halinde  enerji  şebekeye  geri  verilemez.










Şekil 17  Sabit  frekanslı   alternatif   gerilimi   doğru  gerilime ,  doğru  gerilimi de   alternatif  gerilime  çeviren  inverter  ile  sincap  kafesli  asenkron  motorun  hız  ayarı 
              Doğru  akım   basamaklı  inverterin   çıkışı  sinüs  yerine  dikdörtgen  biçiminde  alternatif   gerilim  verdiğinden  bu  gerilim  yüksek  harmonikleri  ihtiva  eder   ve  sincap  kafesli  asenkron  motorun   çalışmasını  kötü  yönde  etkiler.  Örneğin  : ısınma  ve  gürültü  v.b.   Söz   konusu   inverterlerden  10 Hz – 1000 Hz   frekansları   arasında   değişen     frekanslı  gerilim  alma  olanağı vardır. Ayrıca  dalga  şeklinin  kare  şeklinde olması  ,  düşük  frekanslarda  , asenkron  motorun  çalışması  üzerinde  daha da  olumsuz  etki  yapar.   Bu  bakımdan  düşük  frekanslarda   cycloconverter   adı   verilen  ve  sabit  frekanslı   alternatif gerilimi ,   değişken  frekanslı  alternatif  gerilime   dönüştüren  frekans  değiştiriciler  kullanılır. 
              Şekil 18 de  cycloconverter    yardımı  ile üç  fazlı  sincap  kafesli  asenkron  motorun   hızını  kontrol  eden  düzen gösterilmiştir.  Güçleri 10 kw’tan   10000 kw’a  kadar  olan  motorların   0 - 40 Hz  frekans  aralığında  hız kontrolu  ve  ayarının yapılmasında  bu  yöntem  kullanılır.

















Şekil 18  50  Hz lik  sabit  frekanslı  alternatif gerilim  kaynağını  kullanarak  değişken  frekanslı   ( 0 – 40 Hz )  bir  gerilim kaynağı  veren  ve  cycloconverter dene  frekans  değiştirici  ile  asenkron  motorun  hız  ayarı  yapılması 
              Frekans   değiştirilmesi   ile  hız  kontrolu yapan  başka  düzenler  de  vardır.  Örneğin  rotorunda  kollektör  ,  bilezikler  ve  sargı  bulunan  ,  statorunda  üç fazlı  sargısı  bulunan   bir  converterin   (  frekans  değiştiricinin ) kollektör yanında  bir  indüksüyon  regülatörü   yardımı  ile  değişken  gerilim  verilirse  ,   bileziklerden  değişken  frekans elde  etem olanağı  vardır.  Bu  sistemde  V / f  sabit  kaldığı  gibi  bileziklerden  5 – 45 Hz  arasında  değişken  gerilim  elde  edilebilir.


  
          
               

         














             















 
            

                    









Devamını Oku...