ELEKTRİKİ
PROJELERDE ROLE FONKSİYON DÜZEN
NUMARALARI:
( ANSI KOD NUMARALARI) (IEEE C 37 YE GÖRE)
Aşağıda belirtilen listede elektrik projelerinde role fonksiyon düzen numaraları ASA ve NEME standartlarına göre düzenlenmiştir. Santral elektriki proje okumalarında bu standart numaralardan faydalanılır.
DÜZEN NO: FONKSİYONU :
1 - Mastır elemanı
2 - Zaman gecikmeli yol verme veya kapama rölesi
3 - Gelecek tatbikatlar için
4 - Mastır kontaktör veya röle
5 - Durdurma düzeni
6 - Yol verme disjönktör, kontaktör veya şalter
7 - Anot disjönktörü
8 - Kontrol güç şalteri
9 - Yedek düzen
10 - Ters çevirme düzeni
11 - Kontrol güç transformatörü
12 - Aşırı hız düzeni
13 - Senkron hız düzeni
14 - Alçak hız düzeni
15 - Hız ayar düzeni
16 - Batarya şarj kontrol düzeni
17 - Seri alan şönt disjönktörü veya kontaktörü
18 - Hızlandırma veya yavaşlatma kontaktörü disjönktör veya röle
19 - Yol vermeden hıza geçiş kontaktörü veya röle
( ANSI KOD NUMARALARI) (IEEE C 37 YE GÖRE)
Aşağıda belirtilen listede elektrik projelerinde role fonksiyon düzen numaraları ASA ve NEME standartlarına göre düzenlenmiştir. Santral elektriki proje okumalarında bu standart numaralardan faydalanılır.
DÜZEN NO: FONKSİYONU :
1 - Mastır elemanı
2 - Zaman gecikmeli yol verme veya kapama rölesi
3 - Gelecek tatbikatlar için
4 - Mastır kontaktör veya röle
5 - Durdurma düzeni
6 - Yol verme disjönktör, kontaktör veya şalter
7 - Anot disjönktörü
8 - Kontrol güç şalteri
9 - Yedek düzen
10 - Ters çevirme düzeni
11 - Kontrol güç transformatörü
12 - Aşırı hız düzeni
13 - Senkron hız düzeni
14 - Alçak hız düzeni
15 - Hız ayar düzeni
16 - Batarya şarj kontrol düzeni
17 - Seri alan şönt disjönktörü veya kontaktörü
18 - Hızlandırma veya yavaşlatma kontaktörü disjönktör veya röle
19 - Yol vermeden hıza geçiş kontaktörü veya röle
Konu : ASENKRON
MOTORLARDA V / F
ORANI TUTULARAK
HIZ AYARI
YAPILMASI
İÇİNDEKİLER
SAYFA 1 ASENKRON MOTORLAR
GENEL BİLGİ
SAYFA 2 ASENKRON MOTORLARIN
ÇALIŞMA
PRENSİBİ
SAYFA 5 ASENKRON MOTORLARDA
V/ F ORANI
SABİT TUTARAK HIZ
AYARI YAPILMASI
SAYFA
6
STATORA UYGULANAN GERİLİM
FREKASININ
DEĞİŞTİRİLMESİ
SAYFA
13
DİNAMİK FREKANS DEĞİŞTİRİCİLER
SAYFA
13 1 –
SENKRON FREKANS DEĞİŞTİRİCİ
KULLANMAK
SAYFA
15 2 -
ASENKRON FREKANS DEĞİŞTİRİCİ
KULLANMAK
SAYFA
18
ASENKRON FREKANS DEĞİŞTİRİCİNİN
ASENKRON MOTORLA TAHRİKİ
SAYFA
22 3 -
SERBEST UYARTIMLI FREKANS DEĞİŞTİRİCİ
SAYFA
23 4 - YARI
İLETKEN ( TRİSTÖR VEYA IZGARA
AYARLI GAZLI REDRESÖRLERİ ) KULLANMAK
ASENKRON MOTORLAR
GENEL BİLGİ
GİRİŞ
Elektrik enerjisinin
kural olarak üç
fazlı A.C. şeklinde üretim ,
tasıma ve dağıtımı A.C.
motorların elektrikle tahrikinde
geniş ölçüde
kullanılmalarının başlıca nedeni olmuştur.
Elektrikle tahrik
sisteminde kullanılan şönt ve seri karakterislikli pek
çok çeşit A.C. motoru
vardır. Özellikle yapısı
basit ve ucuz ,
pratik olduğu için
son derece kullanışlı olduğundan dolayı
irili ufaklı bir çok
tahrikte üç fazlı
asenkron motorlar kullanılır.
Üç fazlı asenkron motor
üç fazlı dağıtım
sisteminde dengeli endüktif
bir yük teşkil eder.
Asenkron motorun farklı
iki yapısı vardır.
1
- ) Kısa devre rotorlu ( Sincap
Kafesli ) asenkron motorlar
2
- ) Rotoru sargılı ( Bilezikli )
asenkron motorlar
Bu iki
tip asenkron motorun statorlarını tamamen
aynı , yalnız rotorların yapı
tarzları farklıdır. Normal olarak
statorlarında yıldız veya
üçgen olarak bağlanabilen
üç fazlı bir
sargı mevcuttur. Kısa
devre rotorlu asenkron
motorun rotorunda kısa
devre halinde sincap
kafesli ; bilezikli
tip asenkron motorun
rotorunda ise kural
olarak yıldız bağlı
üç fazlı diğer
bir sargı bulunur.
Her iki
tip asenkron motorda
üç fazlı stator
sargısının uçları ( üç
giriş ile üç
çıkış ) bir bağlantı
kutusuna bundan ayrı
olarak sadece rotoru sargılı üç
fazlı asenkron motorun
yıldız bağlı olan
rotor sargısının sadece üç
giriş ucu bilezik
ve fırça takımı
üzerinden diğer bir bağlantı
kutusuna taşınmıştır.
Çünkü asenkron
motorlarda Us = k * F1 * ø bağıntısından anlaşılacağı
gibi manyetik alanın
değişmesi için U / f oranın sabit
olması gerekmektedir.
Demek ki primer
şebeke frekansı ile
birlikte şebeke gerilimi
de aynı oran dahilinde değiştirildiğinde motorun
manyetik alanı ve
netice olarak devrilme
momenti ve yüklenilebilirlik kabiliyeti
sabit kalır. Aslında düşük
frekanslarda statordaki gerilim
düşümünün artmasından dolayı
devrilme momentinde bir
miktar düşme görülür.
Endüstride birçok
makinesi , değişik birkaç
dönme sayısı yada çoğu
zaman sürekli hız
ayarı yapılabilen motora
ihtiyaç gösterir. Tahrik motorlarına
olan bu talep
tahrik makinelerine olan
ihtiyacı artırmıştır. Elektrik
enerjisinin üretilmesi ile
birlikte elektrik makineleri
önem kazanmıştır. Elektriğin
kolayca taşınması , istenildiği
zaman kullanılması , elektrik
makinelerin verimini diğer
makinelere göre yüksek
olusu , elektrikle çalışan
makinelerin daha fazla
kullanılmasını şağlamıştır.
Günümüzde endüstride en çok kullanılan
hareketli elektrik makinesi
asenkron motorlardır. Çalışma
ilkesi bakımından bu
makinelere endüksiyon makinesi de
denilebilir. Ucuz olması
, fırça ve kollektörün bulunmaması
nedeni ile az arıza yaparak
çalışmaları daha sık
uygulamalarda kullanılmalarına
sebep olmuştur. Alternatif akım makinelerinden olan
asenkron motorların üretimleri
doğru akım makinelerine göre
daha ucuz ama
kontrol edilmeleri daha
zor ve pahalıdır.
Bir asenkron makinenin
devir sayısı kontrolü
için ( mil momenti
sabit kalmak ) şartı
ile diğer asenkron makineye
yada güç elektroniği elemanlarına
ihtiyaç vardır. Gelişmiş birçok
ayar sistemi arasında
son yıllarda endüstride
yaygın olarak kullanılan
kontrollü diyotlar ( tristörler ) asenkron motor
hız ayarı alanında
hiç kuşkusuz yeni
bir çığır açmıştır.
ASENKRON
MOTORLARIN ÇALIŞMA PRENSİBİ
Asenkron motorlar
stator ve rotordan
ibaret olup stator
ve rotor üzerine açılan
oluklara yerleştirilen sargılardan
oluşur. Stator üzerine
yerleştirilen sargılar ya üçgen
şeklindeki sargılardan yada
yıldız bağlı sargılardan
oluşmaktadır.
Stator sargılarından
geçen akım alternatif akım
olduğundan manyetik devrede
periyodik olarak değişen
bir alan meydana getirir. Bu alana alternatif
alan denir. Bu alternatif
alanı fourier serisi ile
yazmak mümkündür. Alternatif
alanın her bir harmoniğini
iki döner alana
ayırabiliriz. Bu döner alanlardan
birisi saat ibresi yönünde
dönüyorsa diğeri saat ibresi
tersi yönünde döner ve
her ikisinin de dönüş
açısal hızı aynıdır.
Üç fazlı asenkron motorlarda birbirinden
120 derecelik farklı olan
akımlar stator sargılarından geçerek
üç adet alternatif
alan meydana getirecektir.
Üç alternatif alanın
sadece birinci harmoniğini
dikkate alırsak altı
adet döner alan
meydana gelir. Bu
altı adet döner
alandan üçü saat ibresi
yönünde , üçü de saat
ibresinin tersi yönündedir.
Bunların açısal hızları aynı
olup Ws tir. Sağa
doğru dönen döner
üç alan çakışık
olarak döndüğü taktirde
sola döner alanlar
arasında 120 derecelik faz
farkı olduğu için
bileşke değeri sıfır
olur, ve motor sağa
doğru dönen çakışık
üç döner alanın
oluşturduğu moment ile sağa
doğru döner . bu
açıklamadan anlaşılabileceği
gibi stator sargılarından geçen akımlar
Ws açısal hızı
ile döner stator alanı
oluşturur.
Motora ilk
gerilim uygulandığı anda
motor duracaktır. ns hızıyla dönen stator
döner alanı durmakta
olan rotor iletkenini
aynı hızda keser
ve rotor alternatif
gerilimin oluşmasını sağlar.
Bu gerilim frekansı f1 olup bu
değer şebeke frekansına
eşittir.
Motor senkron
devir sayısında dönseydi
bu taktirde senkron devirde
dönen stator alanı
rotor iletkenlerini kesmeyecekti. Son uçta
rotor sargılarında alternatif
gerilim meydana gelmeyecektir. Akım
geçmeyince döndürme momenti de
sıfır olacaktır. Bu nedenle rotor
devir sayısı senkron devir sayısını altında
olacaktır. Bu açıklamadan
anlaşılacağı gibi asenkron
motorun motor halinde
çalışması halinde rotorun
senkron devirde dönmesi mümkün değildir. Rotor senkron
devirde daha küçük olan
ve yük ile değişen devirde döner.
Elektrik ile
tahrikte geniş bir
uygulama alanına sahip
olan asenkron motor
esas itibariyle şönt karekterislikli sabit
devir sayılı bir
tahrik makinesidir. Genellikle
motor olarak kullanılmakla
birlikte bazı koşulların
sağlanması ile birlikte
generatör olarak çalışabilirler.
Asenkron motorlar
eş zamanlı olmayan makinelerden , yani
stator sargılarının oluşturduğu
döner alan hızı
ile rotorun dönme
hızı birbirinden farklıdır. Rotor dönme
hızı motor çalışmada
asenkron hızdan küçük ,
generatör çalışmada ise
senkron hızdan büyüktür. İşletme özellikleri
bakımından doğru akım
şönt motoru ile
boy ölçüşebilecek şekilde
değilse bile sürekli
devir sayısı ayar imkanına
sahiptir.
Bir,
iki, üç ve çok fazlı olarak
imal edilebilirler. En fazla kullanılan
motorların birisi yukarıda da belirtildiği gibi
kısa devre rotorlu
veya sincap kafesli
asenkron motor ve de
rotoru sargılı veya
bilezikli asenkron motorlardır.
Bilezikli asenkron
makinelerin rotor oluklarına
genellikle üç fazlı
sargılar yerleştirilir. Üç
fazlı rotor sargısı
yıldız olarak bağlanır
ve yıldız noktası
dışarı çıkartılmaz . Mil üzerine
bağlı ve milden
yalıtılmış üç bilezik
rotor ile birlikte
döner. Bilezikler üzerinde sabit
duran fırçalar yardımı ile
dış kaynaktan gerilimi
ve frekansı değiştirilebilen gerilim uygulanabildiği gibi
sargılara dışarıdan empedansa
bağlanabilir. Rotor bileziklerine
yol alam direnci
bağlayarak yol alam
akımı sınırlayarak yol
alam direnci büyütülebilir. Ayrıca rotora
frekans ve güç
faktörü kontrolü yapılabilir.
Rotoru sargılı asenkron
makinelere uygulanan bu kontrol
sistemi sincap kafesli
motora uygulanan hız
kontrolün den daha ucuzdur.
Bununla rotor sargıları rotorda
oldukça yer kapladığı
için sincap kafesli
motorlara göre bilezikli
asenkron motorlardan daha
az güç elde
edilir.
Sincap kafesli
asenkron motorların statorlarında döner
alan oluşturan sargılar
vardır. Rotor kısa
devre çubuklarının oluşturduğu
hacim sincap kafesinkine
benzediği için motora
bu isim verilmiştir.
Normal çalışma şartlarında
rotor çubuklarında endüklenen
gerilim 10 V altındadır. Bu yüzden
kısa devre çubukları
rotor saç paketinden
yalıtılmaz . Rotorda yalıtkan
malzeme için yer
kaplanmadığı için bu
motorda birim hacime
düşen güç bilezikli
asenkron motorlardan daha
fazladır.
Bilezikli asenkron
motorlarda rotorun sargılı
olması ile bileziklerin
getirdiği avantaj devir
sayısının kolaylıkla ayarlanmasını kalkış
momentinin
değiştirilebilmesi üstünlüğünü sağlar . Sincap kafesli
makinede ise rotor
sayısı yerine kısa
devre edilmiş iletken
çubukların bulunuşu makinenin
hem kalkış momentini
, hem de devir sayısı ayarı
yapabilme yeteneklerini kısıtlamaktadır. Bu nedenle
sincap kafesli makineler
daha çok kalkış
momenti değişmeyen ve devir
sayısı mümkün olduğu
kadar sabit olan
iş makinelerinin tahrikinde
kullanılır. Ancak yapım kolaylığından
dolayı bilezikli makineye
göre iki kat daha ucuzdur.
ASENKRON MOTORLARDA V/ F ORANINI SABİT
TUTARAK HIZ
AYARININ
YAPILMASI
GİRİŞ:
Asenkron motorlarda normal
çalışma bölgesinde dönme sayısı
sabit kalmaktadır. Endüstride birçok iş makinası , değişik birkaç dönme sayısı
ya da çoğu zaman sürekli hız ayarı yapılabilen motorlara ihtiyaç gösterir. Ayrıca hava kirlenmesi nedeni ile
elektrik motorlu taşıt araçlarında, yakıt bataryası almak ve elektrik motorunun
kullanılması öngörülmektedir. Asenkron motorun ucuz olması fırça ve
kollektorunun bulunmaması nedeni ile az
arıza yaparak çalışma olanağının
bulunması, bu motorların yaygın olarak kullanılmasına ve hız ayarının gene asenkron motorlar yardımı ile yapılmasına yol açmıştır. Geliştirilmiş birçok ayar yöntemi arasında son yıllarda endüstride
yaygın olarak kullanılan
kontrollu diyotlar ( Tristör ) asenkron motorların hız ayarı alanında , hiç
kuşkusuz yeni bir uygulama alanı
açmıştır.
Elektrikle tahrikte önemli bir uygulama alanına sahip bulunan üç fazlı
asenkron motor esas itibariyle şönt karakteristikli sabit devir sayılı bir tahrik makinasıdır.
İşletme özellikleri bakımından her ne kadar doğru akım şönt motoru ile bot ölçüşecek boyutta değilse
de kademeli ve sürekli devir sayısı ayar
imkanlarına sahiptir. Bu nedenle devir
sayısı ayarı istenen bazı tahrik sistemlerinde de kullanılmaktadır .
ASENKRON MOTORLARDA HIZ
AYAR İLKELERİ
Asenkron motorlarda hız ayar ilkeleri aşağıdaki gibi
sıralanabilir.
1-) Statora
uygulanan gerilim frekansının değiştirilmesi
2-) Statora
uygulanan gerilim değerinin
değiştirilmesi
3-) Stator sargısı kutup sayısının değiştirilmesi
4-) Rotora bağlanan direncin değiştirilmesi
5-) Rotor sargılarına dış kaynaktan uygun gerilim uygulanması
STATORA UYGULANAN GERİLİM FREKANSININ
DEĞİŞTİRİLMESİ
Bir asenkron motorun senkron hızı
yada teorik boşta çalışma hızı stator sargılarına
uygulana gerilimin frekansı fs ve kutup sayısı 2p olduğuna
göre aşağıdaki bağlantı ile
verilir.
ns= 60*fs
p
o halde asenkron motorun
senkron hızı belli bir p kutup sayısında stator gerilimin fs frekansı ile
değiştirilip kontrol edilebilir. Frekansı değiştirerek yapılan hız kontrolun da asenkron motorun momentinin maksimum değerinin
sabit kalması sağlanır. Bu amaç için
Vs/fs oranı yaklaşık olarak sabit tutulur,
gerçekten statora uygulanan gerilim Vs ;
yaklaşık olarak statorda endüklenen Es gerilimine
eşit kabul edilebilir. Vs
~ Es Statorda endüklenen gerilim ise :
Es = K*fs*Ø ( K sabit )
dır. Moment
ise :
M = λ* Ø *sin Ø *I ve
maksimum moment için :
I = Es
Σ XsØ
I = Es
K*fs*(LsØ+LrØ)
M =
λ ( Es )² sin Ø
K fs
olarak verilir. Buradan momentin maksimum değerinin yaklaşık
olarak sabit kalması için Es /
fs
nin yada (Øs) in sabit kalması gerekir. O halde statora uygulanan
gerilim frekansını değiştirerek hız ayarı yapılırken , gerilim
kaynağının Vs / fs oranı sabit tutulur ve öylelikle momentin
maksimum değeri sabit tutulmuş olur. Bu amaç için statora
uygulan gerilim kaynağı özel bir gerilim kaynağı olmalıdır.
Bu özellikte olan gerilim kaynakları su yollarla elde edilir.
a)
Hızı değiştirilebilen bir senkron generatörün
uyarma akımı sabit tutulursa Vs /
fs
oranı sabit tutulmuş ve aynı zamanda Vs geriliminin
frekansı da ayarlanmış olur.
b)
Son zamanlarda geliştirilmiş olan tristörlü
özel inverterler kullanılarak hem Vs geriliminin frekansı
değiştirilir ve hem de Vs /
fs
de sabit tutulur.
c)
Rotoru sargılı asenkron motorun rotor gerilimi
de frekansı değiştirilebilen bir
gerilimdir ve hız kontrol unda kullanılabilir.
Asenkron motorun bu yöntemle
yapılan hız kontrolü ve momentin maksimum değerinin sabit tutulması , doğru
akım serbest uyarmalı motorunun Ward –
Leonard düzeni ile hız ayarına
benzemektedir. Şekil 1 de stator frekansının değiştirilmesi ile
yapılan hız kontrol una ilişkin
M=f(n) karakteristiği gösterilmiştir.
Şekil 1 Asenkron motorun
stator gerilimi frekansının değiştirilmesi ve Vs/fs
in sabit tutulması halinde moment -dönme sayısı karakteristikleri
Hızı değiştirilebilen bir senkron generatör yardımı ile asenkron motorun Vs / fs
oranı sabit olması koşulu altında hız
kontrolu pratikte büyük bir uygulama
alanı bulmaz. Çünkü her asenkron motor
için hızı ayarlanabilen bir asenkron generatöre ihtiyaç vardır. Asenkron
motorun bu yolla hız kontrolu
yapılırken , öte yandan hızı kontrol edilen bir tahrik makinesi sağlanmak zorunluluğu doğmaktadır. Bununla
beraber buhar türbini ile çalışan bazı
gemilerde pervaneleri tahrik eden sincap
kafesli asenkron motorlar , hızı ayarlanabilen buhar türbinin tahrik ettiği
senkron generatöre bağlanabilir.
Böylece asenkron motorun hız ayarı yapılabilir.
Sincap kafesli asenkron motorlar ucuz ve az arıza yaptıklarından çoğu zaman değişken frekanslı kaynaklar pahalı olsa da frekans
değiştirerek yapılan hız kontrolu
uygulama alanı bulabilmektedir.
Ayrıca rüzgar tünellerinde uçak modellerini kontrol
etmek için yüksek hızlı sincap kafesli asenkron motorlar kullanılır. Bunun için
statora 50 Hz ‘e göre yüksek frekanslı
gerilim uygulanır.
Statora uygulanan gerilim
frekansını değiştirilmesinde asenkron motorun senkron hızı belirli bir p kutup sayısında stator gerilimin fs
frekansı ile değiştirilip kontrol edilebilir. Normal yükleme sınırları içinde
kalmak koşulu ile kontrol edilen devir sayısı yük momentinden bağımsızdır.
Şekil 2 Asenkron motorda
gerilim frekansı parametre olmak
üzere momentin devir sayısı ile değişmesi
Asenkron motorlarda frekansı
değiştirerek yapılan hız kontrolunda ,
asenkron motorun devrilme momentinin
değerinin sabit kalması sağlanır. Bu amaç için Vs / fs
oranı sabit tutulur.
Buradan M(max)=( Vs )² olduğu hatırlanır.
fs
Vs / fs ile
devrilme momenti arasındaki bu
bağlantıdan dolayı frekans büyüdükçe uygulan gerilimin etkin değeri değişmezse
devrilme momenti küçülür. Yani hava
aralığındaki akı yoğunluğu azalır. Aynı
şekilde düşük hızlara indikçe de devrilme
momenti yükselir. Bu ise stator artması
gibi bir sakınca yaratır. Oysa devrilme
momentinin sabit tutulması yani frekans
değerine
f2
= u2
f1 u1
olacak şekilde bir u stator
gerilimi karşı düşürüp moment hız karakteristiklerini hız düştükçe sola doğru
paralel olarak kaydırmak motorun hızını senkron hızla sıfır değeri arasında değiştirmek mümkün olur.
Buradan görüldüğü gibi asenkron makineye uygulanan gerilim ve ya akımın frekansını değiştirerek yapılan
hız kontrolu hem geniş bir kontrol
aralığı sağlaması hem de hız kontrol
bölgesinde devrilme momentinin sabit
tutulmasına olanak verdiğinden en
uygun yöntemdir.
Pratikte bu hız
kontrol yönteminin sağladığı güç
elektroniği devreleri, besleme
biçimlerine göre iki gruba ayrılırlar.
a)
Doğrudan
şebekeden çevirici
b)
Dolaylı
olarak şebekeden çevirici
a)Doğrudan
şebekeden çevirici adından
anlaşılacağı gibi birinci
gruba dahil olup bir
frekanstaki giriş gerilimini başka bir
frekanstaki değişen gerilime çevrilir.
Diğer frekans çeviricilere göre en önemli
farkı bu gerilim ve frekans değiştirme
işlemi giriş gücünde doğrudan
yapılmasıdır.
Çevirme işlemi, tristör
elemanlarının uygun tetiklenmesi
ile gerçekleşir.
Frekans çeviricinin
çalışma ilkesi istenen frekansta
çıkış gerilimi oluşturacak şekilde giriş geriliminden yararlanarak
tristörlerin uygun anlarda tetiklenmesine dayanır.
Bu amaçla çeviricinin
her fazına birbirine
zıt paralele bağlı
iki tane üç
fazlı tam dalga kontrollu
doğrultucu bağlanır. Bu
doğrultuculardan biri çıkış akımın
yarı periyodunda , diğeri
ise negatif yarı
periyodunda doğrultma ve evirme
modunda çalışarak istenen frekansta
çıkış gerilimi temel bileşen yanında harmonikleride kapsar.
Çıkışta elde edilen
frekans şebeke frekansının altındadır. Bu nedenle düşük devir sayılarında çalışmak
söz konusudur.
Dolaylı olarak kullanılan
çeviricilerde dolaylı olarak düşük frekanslarda çalışma
dalga şeklinin kare şeklinde olması asenkron motorlarda olumsuz
etki yapar. Bundan dolayı
üç faz için
toplam 36 tristör
kullanıldığından maliyet açısından
olumsuz oluşu büyük
güçlü motorların düşük hızlarda kullanılması
hali için uygundur.
Şekil 3 50 Hz lik
sabit frekanslı alternatif
gerilim kaynağı kullanarak
değişken frekanslı (0-40 Hz)
bir gerilim kaynağı
veren cycloconverter dener
doğrudan frekans değiştirici
ile asenkron motorun
ayarı
Beslemesi dolaylı
olarak şebekeden sağlanan
rekans çeviriciler şekil 4 de görüldüğü gibi
dört kısımdan oluşur.
1-
Doğrultucu
2-
Ara
devre
3-
Çevirici
4-
Kontrol
ünitesi
Motor
|
Şekil 4 Frekans çeviricinin
çalışma ilkesi
Frekans çeviriciler
kullanılan ara devre tipine
göre iki ana
grupta toplanabilir. Ara devre
sadece seri bir endüktanstan oluşuyorsa
çevirici akım ara
devreli olarak tanımlanır.
Doğrultucu tarafından
motor akımının kontrol
edildiği bu düzen
bir motorlu tahrik
sistemleri için
elverişlidir. Akım ara
devreli çeviriciler alan zayıflama bölgesinde
kullanılmaya uygun değildir.
a)
Akım
ara devreli
b)
Kontrollu doğrultucu
ile denetlenebilen gerilim ara
devreli
c)
Doğru
akım kıyıcı ile denetlenebilen gerilim
ara devreli
d)
D.G.M.
lu sabit ara
devreli
Tablo 1 de
çeşitli frekans çeviricilerin
karşılaştırılması
yapılmıştır.
Asenkron ve
senkron motorlarda 50 Hz lik frekansla erişeli bilecek maksimum
devir sayısı 3000d/d dır. Halbuki
bazı tezgah ve makinelerde ; örneğin marangoz tezgahları
ve delme makinelerinde çok daha
yüksek devir sayısına ihtiyaç
vardır. Buna karşılık bazı
tahriklerde de ; örneğin hadde
tesisleri , taşıma yolları , seri
halinde çalışan bazı tezgahlar
, matbaa ve tekstil
makinelerde düşük devir sayıları kullanılır.
Asenkron ve senkron
motorların primer şebeke frekansını değiştirerek
devir sayılarını geniş bir alan içinde iki yönlü
sıhhatli bir şekilde ve
stabil olarak ayarlamak
mümkündür.
Yüksek hızlı
tezgahlarda 150/300 Hz ,
hadde ve gemilerin tahrikinde 15/60 Hz arasında
değişen frekanslara ihtiyaç
duyulmaktadır. Düşük hızlı
tahriklerde de 5 Hz lik frekanslar kullanılır.
Asenkron motorların devir sayısı
ayarında çoğu zaman
yüklenilebilirlik
kabiliyetinin değişmemesi
istenir. Bu ise primer şebeke
frekansı değiştirirken manyetik
lanın sabit tutulması ile gerçekleşir. Bilindiği gibi asenkron motorlarda
:
Vs
=c * fs
*Ø bağıntısı
geçerlidir. Buna göre manyetik
alanın değişmemesi için ;
Vs
=c * Ø
= sabit
fs
oranını
sabit kalması gerekir. Buradan
primer şebeke frekansı
ile birlikte şebeke
gerilimi de aynı
oran dahilinde değiştirildiği taktirde , motorun manyetik
alanı ve netice olarak devrilme
momenti ve yüklenilebilirlik kabiliyeti
sabit kalır. Aslında
düşük frekanslarda stator gerilimi
düşümünün artmasından dolayı
devrilme momentinde bir miktar
düşme görülür.
Şekil 5
Şebeke frekans ve gerilimin aynı oran kabilinde
değiştirildiği asenkron motorlarda
n= f(M) karakteristikleri
Şekil 5 de primer şebeke frekans ve
şebeke gerilimini birlikte
aynı oran dahilinde
değiştirildiği bir asenkron motorda elde
edilen (n = f(M) ) ayar
karakteristiği gösterilmiştir.
Üç fazlı
asenkron ve senkron motorların
primer şebeke frekansını
değiştirerek devir sayısı
ayarı dinamik ve statik frekans değiştiricileri gerektirir. Aşağıda bu
maksatla en fazla kullanılan
frekans değiştirme sistemleri ele alınacaktır.
DİNAMİK FREKANS DEĞİŞTİRİCİLER
Uygulamalarda , üç fazlı asenkron
ve senkron motorların devir sayıları
ayarı için dinamik
frekans değiştirici olarak
daha çok senkron
ve asenkron frekans
değiştiriciler (motor ve generatör
grupları ) ile serbest uyartımlı
frekans değiştirici kullanılır.
1-)
Senkron Frekans Değiştirici
Kullanmak
senkron ve asenkron
frekans değiştiriciler daha çok
yüksek güçlü tahriklerde
; örneğin gemiler , seri halinde
çalışan makineler ve
hadde tesislerinde kullanılır. Özellikle
düşük frekans doneleri için uygundur.
Gemilerde frekans
değiştirici olarak büyük güçlü
bir senkron alternatör ile
tahrik makinası olarak devir
sayısı geniş sınırlar
içinde ekonomik olarak değişebilir bir ısı
kuvvet makinası ; çoğunlukla bir buhar
türbini kullanılır. Türbine gönderilen
buhar çoğunlukla kısıldıkça
devir sayısı ile
birlikte alternatörün
frekansı ve bir netice geminin pervanelerini tahrik eden senkron
ve asenkron motorların
devir sayıları düşer.
Türbinin devir sayısını değiştirirken alternatörün
ikazı sabit tutulursa frekansla birlikte
gerilimi de aynı oran
dahilinde değişeceği için
esas tahrik motorunun
devrilme momenti yaklaşık
olarak sabit kalır.
Sanayide seri
halinde çalışan makineler
ve hadde tesislerinde
çok sayıda tahrik motorunun devrini
birlikte kontrol etmek
için senkron frekans
değiştiriciyi tahrik etmek
üzere belirli güçlere
kadar stator veya
rotorundan beslenen üç
fazlı kolektörlü şönt
motor ( Schrage-Richter motoru
) büyük güçler için kural
olarak WARD- LEONARD tahriki
kullanılır.
Şekil 6 W-L
Ayar sistemi ile
ayar edilen büyük
güçlü bir senkron
frekans değiştiricinin esas bağlantı
şeması
Şekil 6 da frekans değiştiricinin tahrik
makinesi olarak WARD-LEONARD
sisteminin kullanıldığı büyük
güçlü bir senkron değiştiricinin üç fazlı
asenkron motorları (esas tahrik
motorlarını ) içine alan esas
bağlantı şeması gösterilmiştir. Bu bağlantı
şemasında FD senkron
frekans değiştirici , TM2
bunun tahrik makinesi
,TM1 de D.A. kontrol generatörün tahrik
makinesi , İD ikaz
dinamosu , M1 , M2 , M3 , devir
sayısı ayarlanan üç
fazlı asenkron motorlar
(esas tahrik motorları )
dır.
Böyle bir tahrik
sisteminde FD nin gücü
tahrik motorları güçleri
toplamına eşittir. Tahrik makinesi
olarak bir ısı
kuvvet makinesi kullanılması
halinde ayar sisteminin toplam
gücü esas tahrik
motorları toplam gücünün
%300 ‘ne , WARD-LEONARD sistemi kullanıldığı taktirde %500 ‘ne ulaşır.
Bu nedenle
böyle bir ayar sisteminin
verimi düşük, tesis
ve işletme giderleri yüksektir. Buna karşılık ayar
aralığı oldukça geniş
ayrıca ayar sürekli
ve stabildir. Alternatörün devir
sayısı ve frekansı
değiştirilirken ikaz akımı
sabit tutulmak suretiyle
üç fazlı asenkron
ve senkron motorun devri geniş bir
alanda değişirken devrilme
momenti yaklaşık olarak
sabit kalır., yüklenilebilirlik kabiliyeti değişmez.
Şekil 7 Üç
fazlı bilezikli tip
asenkron makinenin frekans
değiştirici olarak kullanılması
2-)
Asenkron Frekans Değiştirici
Kullanmak
Üç fazlı asenkron
motorların kademeli ve
sürekli devir sayısı
ayarı için asenkron frekans değiştiriciler de kullanılır. Şekil 7 de asenkron frekans
değiştirici olarak kullanılan
üç fazlı bilezikli
bir asenkron makinenin
esas bağlantı şeması
gösterilmiştir. Burada FD
asenkron frekans değiştirici , TM tahrik
makinesi , M devir
sayısı ayarlanan motordur. Frekans değiştirici , tahrik makinesi
tarafından döner alan
yönünde ;
ntm = 60 *fs =nsfd
p
senkron devir sayısı
ile döndürülürse sekonder
frekansı f2fd=
f1m ; döner
alana zıt yönde ise
nsfd hızıile tahrik
edilirse f2fd = f1m
= 2f1
olur. Buradan frekans
değiştiricinin devir sayısı + nsfd
ile - nsfd arasında
değiştirilerek f
2fd sekonder frekansı
0 ila 2f1 arasında
ayarlanır.
Asenkron frekans değiştiricinin sekonder
ve primer frekansları
arasında ;
f 2fd = nsf – ntm
f1 nsf
bağıntısı yazılabilir.
Frekans değiştiricilerin sekonderinden
beslenen esas tahrik motorunun
boşta ideal devir
sayısı ise ;
n = f2fd nsm = nsfd - ntm n sm olur.
f1 nsfd
Bu
denklemlerde nsm M
esas tahrik motorunun
f1 şebeke frekansındaki
senkron devir sayısıdır. Asenkron
frekans değiştiricilerin sekonder
gerilimi frekansla orantılı değiştiği için
devir sayısı ayarlanan
M tahrik motorunun
döner alanı ve
devrilme momenti yaklaşık
olarak sabit kalır.
Asenkron frekans değiştiricileri güç
kayıpları hesaba katılmadığı
taktirde esas güçler
için ;
Pm = Pfd + Ptm
bağıntısı
yazılabilir. Buradan M
tahrik motoruna verilen
güç frekans değiştiricinin stator döner
alan gücü ile
tahrik makinesinin mil gücü
toplamına eşittir. Diğer
taraftan bilindiği gibi
kayıplar hesaba katılmadığı taktirde bir
asenkron makinenin stator döner
alan gücü ile
rotor mekanik gücünün
döndürme momentine göre
ifadeleri ;
P fd =
2π *nsfd Mfd
, P tm = 2π * n tm
Mfd
60
60
olum güçlerin bu
değerleri önceki formüllerde
yerine konursa ;
Pm =
2π *nm Mm
= 2π ( nsfd – ntm )
Mfd
60
60
bağıntısı
elde edilir. Bu
denklemler ile frekans değiştirici
ve devir sayısı ayar edilen
M tahrik motoru
momentleri arasında ;
Mfd = nsm Mm
nsfd
bağıntısına
ulaşılır. Bu denklem , frekans
değiştirici döndürme momentinin
motor milinde ki yük
momenti ile orantılı
değiştiğini , ayarlanan sekonder
frekansına bağlı olmadığını gösteren
önemli bir neticedir.
Şekil
8 de yük momentinin
sabit değeri için
esas güçlerin ( P, Ptm
Pm güçlerinin ) f2fd
/ f1 frekanslar
oranına bağlı olarak
değişimleri gösterilmiştir.
Frekanslar oranının 0
ile 2 arasında
değişen ayar alanı
için ;
Pfd = Ptm = Pm/2
olup tesisin toplam
gücü tahrik motoru
gücünün 2 katıdır. Bu
bakımdan asenkron frekans değiştirici
kullanmak senkron frekans
değiştiriciye göre daha
avantajlıdır.
Şekil 8 Yük
momentinin sabit değeri
için asenkron frekans
değiştirici kullanarak devir
sayısı ayarında güçlerin
değişimi
Tahrik makinesi
olarak, sürekli devir
sayısı ayarı için
belirli güçlere kadar
aynı şebekeden beslenen
üç fazlı kolektörlü alternatif
akım şönt motoru
büyük güçlerde WARD-LEONARD
tahriki kullanılır. Kademeli
devir sayısı ayarı
ile yetinildiği taktirde ,
tahrik makinesi kural
olarak çok kutup
sayısına haiz üç
fazlı k.d. rotorlu
bir asenkron motordur.
Şekil 9 da WARD-LEONARD sistemiyle
tahrik edilen büyük
güçlü bir asenkron frekans değiştiricinin esas
bağlantı şeması gösterilmiştir. Bu bağlantının normal bağlantıdan olan
farkı , rotorun
f1 frekanslı
şebekeye bağlanışı ,
statorun ise sekonder olarak kullanılmasıdır.
Bu bağlantıda
vantlı gücün yanında, gerek
Fd gerekse M
tahrik motorları döner
alanları için lüzumlu
reaktif güç FD nin
rotorundan statora aktarılır.
Burada sekonder frekansı
yine FD nin devri
değiştirilerek ayarlanır. Sükunet
durumunda f2fd = f1
dir. Sekonder frekansını
f1 üstünde
daha büyük bir
değere ayarlamak için
frekans değiştirici rotor
döner alan yönünde
daha küçük frekanslar
için rotor döner
alanına zıt yönde çevrilir. Böyle
bir ayar sistemiyle
tahrik motorlarının devir
sayıları birlikte sıhhatli ve stabil
olrak geniş bir alan
içinde ayarlanabilir. Ayar
oranı 10:1 hatta 12:1 ‘e
kadar çıkar.
Şekil 9 daki montaj
şeklinde 0 ile 2f1 arasındaki
frekans ayar alanı
için tesisin toplam
gücü devir sayıları
ayarlanan esas tahrik
motorları toplam gücünün
4 katıdır. Bundan
dolayı bu ayar
sisteminde kuruluş ve işletme maliyetleri oldukça
yüksektir.
ŞEKİL 9 WARD –LEONARD ayar sistemiyle tahrik
edilen bir asenkron
frekans değiştiricinin esas
bağlantı şeması
ASENKRON FREKANS
DEĞİŞTİRİCİNİN ASENKRON MOTORLA
TAHRİKİ
Kademeli devir
sayısının yeterli olduğu
tahriklerde kural olarak
asenkron frekans değiştirici
kutup sayısı değişebilen
( iki , üç , veya dört devirli
) k.d. rotolu
bir senkron motorla
tahrik edilir. Burada asenkron
tahrik makinesi için iki
farklı besleme şekli
mümkündür.:
a)
Doğrudan doğruya
primer şebekeden besleme
b)
Frekans
değiştiricinin sekonderinden besleme
Şekil 10 da
her iki besleme şekline
ait esas bağlantı
şemaları gösterilmiştir.
Şekil 10 Asenkron
frekans değiştiricinin
a)
Primer
şebekeden
b)
Sekonder şebekeden
beslenen asenkron motorla tahriki
İlk olarak
ilk bağlantı sekli
etüt edilirse : Kayıplar
hesaba katılmadığı taktirde
üç fazlı TM
asenkron tahrik makinesi
asenkron frekans değiştiriciyi
boşta senkron devir
sayısı ile tahrik
eder. Asenkron frekans
değiştirici ve asenkron
tahrik makinesinin çift
kutup sayıları sıra
ile Pfd ve
Ptm ile gösterilirse
her iki makinenin
senkron devir sayıları
:
nsfd
= 60 f1 ve
nstm = 60 f1
Ptm Ptm
Olup boşta
yaklaşık nstm devir
sayısı ile çevrilen
frekans değiştiricinin
dönüş yönüne bağlı
olrak sekonder ve
primer frekansları arasında
:
f2
= ( 1+(-) Pfd )
f1 Ptm
bağıntısı elde
edilir. Buna göre
devir sayısı ayarlanan
M tahrik motorunun
( veya tahrik motorlarının
) boşta ideal
devir sayısı :
nm =( 1+(-) Pfd ) nsm
Ptm
olur.
Burada nm
tahrik makinesinin f1
frekanslı şebekeye direkt
bağlantısındaki - senkron devir sayısıdır.
TM tahrik
makinesi asenkron frekans
değiştiriciyi döner alan
yönünde çeviriyorsa yukarıdaki
denklemlerde parantez içindeki
işaret döner alana
zıt yönde tahrik
ediliyorsa + dır.
Asenkron frekans
değiştirici tek devreli
kd rotorlu bir
asenkron motorla tahrik edildiği
taktirde üç devir
sayısı kademesi ,
kutup değiştirme sayısı
k olan çok
devirli bir asenkron
motorla tahrik halinde
3k+1 devir sayısı
kademesi elde edilir.
Örneğin çift kutup
sayısı Pfd =1 olan
bir asenkron frekans değiştirici
çift kutup sayısı
Ptm =2 olan tek devirli bir
asenkron makine ile
tahrik edilirse elde
edilen devir sayısı
kademeleri nm
/ nsm
= 0,5 - 1 - 1,5 olur. Çift kutup
sayıları 2 ve 4 olan
çift devirli bir
asenkron tahrik makinesi
kullanıldığında nm
/ nsm
= 0,5 – 0,75 – 0,875 –1 –1,125 – 1,25 – 2
devir sayısı kademesi
elde edilir.
Şimdi şekil 10’daki
ikinci bağlantı ele
alınırsa : Bu
ikinci bağlantı şeklinde
TM tahrik makinesi
asenkron frekans değiştiricinin sekonderinden beslenmektedir. Kayıplar hesaba
katılmadığı taktirde bu bağlantı şeklinde
esas güçler arasında
:
Pfd
+ Ptm = P2fd = Pm + Ptm
veya
Pfd
= Pm = P2fd - Ptm
Bağıntısı yazılabilir.
Diğer taraftan
Pfd =
2π nsfd Mfd
60
Pm =
2π nm Mm ve ;
60
P2fd
= 2π ( nsfd – ntm )
Mfd
60
Ptm =
2π ntm Mfd dir.
60
Bu bağıntılardan nm , tahrik makinesinin
devir sayısı olup ,
şayet tahrik makinesi
frekans değiştiriciyi döner
alan yönünde çeviriyorsa ntm pozitif , döner alan
ters yönde çeviriyorsa
negatiftir.
Önceki denklemlerden
asenkron frekans değiştiricinin döndürme
momentleri için
Mfd = f2
nsm M
f1
nsfd
bağıntısı bulunur ,
ve devir sayısı
ayarlanan M tahrik
motoru milindeki yük
momentinin sabit kalması
halinde :
Mfd = f2
60 P1m
f1
2π nsfd
bağıntısı
yazılabilir. Mfd nin bu değeri
önceki denklemlerde yerine
konulduğunda :
P2fd = ( f2 )² * P1m ve
Ptm = (1- f2
) f2 P1m
f1 f1
f1
bağıntıları elde
edilir.
Şekil 11 de sabit
kalan kren – moment yük karakteristiği halinde
şekil 10 b deki ayar bağlantısı
için Pm , Pfd , ve Ptm güçlerinin
f2
/ f1 frekanslar
oranına bağlı olarak
bu oranın 0 ile 2
sınır değer arasındaki
değişmeleri gösterilmiştir.
Şekil 11 , Şekil 10 b deki kaskat
bağlantı ile sabit
moment altında devir
sayısı ayarında Pm , Ptm , P2fd güçlerinin
frekanslar oranına bağlı
olarak değişimi
3 -
Serbest Uyartımlı Frekans
Değiştiriciler Kullanmak
Serbest uyartımlı
frekans değiştirici esas
itibariyle bir tarafında
üç bilezik , diğer
tarafında komütatör ve
üzerinde üç veya
altı adet fırça
takımı bulunan bir
doğru akım endüvisinden meydana
gelir. Statorun üzerinde serbest
ikaz sargısı bulunur.
Endüvi sargısının
uçları normal olarak kollektör
dilimlerine ve bu
sargının aralarına 120 derece
E faz farklı
üç noktası da bileziklere
bağlıdır. Bu yapıda
bir doğru akım
endüvisi , frekans transformatörü olarak kullanılabilir. Bilezikler
, en genel
halde sürekli veya
kademeli olarak
ayarlanabilen üç fazlı
bir transformatör üzerinden
f1
frekanslı üç fazlı
şebekeye bağlıdır.
Şekil 12 serbest
uyartımlı frekans değiştiricinin esas
bağlantı şeması
Frekans değiştiricinin sekonderini
oluşturan komütatör üzerindeki
fırçalarda devir sayısı ayar edilebilecek
asenkron motora bağlıdır.
Bu yapıda
bir endüvi komütatör
ve fırçalar sistemiyle
birlikte fırçalardaki gerilim sabit
kalmak koşulu ile
frekansın geniş sınırlar
arasında değişimini mümkün
kılar.
Frekans
değiştiricinin endüvisi transformatör
ve bilezikler üzerinden
f1 frekanslı
ve üç fazlı
şebekeden beslenirse endüvi
sargısından geçen üç
fazlı akımlar rotora
nazaran :
nsfd
= 60 f1
Pfd
hızıyla hareket
eden bir döner
alan meydana getirir.
Bu döner lalnın
endüvi sargılarında meydana
getirdiği EMK dalgası
komütatöre göre aynı
hızla hareket eder.
Eğer endüvi sabit
tutulursa bu taktirde
komitatör üzerindeki sabit
fırçalarda fine f1
frekanslı üç fazlı
bir gerilim sistemi
elde edilir. Şayet
endüvi döner alan
hızı ile döner
alan yönünde çevrilirse elde
edilen gerilim sisteminin
frekansı sıfır , aynı hızla
ve fakat döner
alan zıt yönde çevrilirse
2f1 olur.
Demek ki tahrik motorunun
devri +nsf ile - nsf arasında
değiştirilmek suretiyle sekonder
gerilimini değeri sabit
kalmak suretiyle frekansı
0 ile 2f1
arasında ayarlanabilir. Frekanstan
bağımsız olarak gerilimin
genliği ise TR
ayar transformatörü ile
değiştirilebilir.
Serbest ikazlı
frekans değiştiricide gerek
frekans değiştirici ve
gerekse besleme transformatörü devir
sayısı ayar edilecek
M tahrik edilecek
motor büyüklüğünde ,
fakat TM tahrik
makinesi ise sadece
frekans değiştiricinin sürtünme
ve vantilasyon kayıplarını
karşılamaya yeter büyüklükte
ufak güçlü bir makinedir.
Bu faydasına
karşılık serbest ikazlı
frekans değiştiricinin güç
alanı sınırlıdır. Belirli
güçlere kadar inşa
edilip kullanılabilmektedirler.
4 – Yarı
İletken ( Tristör Veya
Izgara Ayarlı Gazlı
Deşarj Redresörleri )
Kullanmak
Güç elektroniğinde özellikle
transistör ve tristörlerin
yapı tarzlarında elde
edilen son gelişmeler ;
verimleri yüksek ve
son derece ucuz
olan bu statik
cihazların doğru ve
alternatif akımlı bir
çok tahrik ve
ayar sistemlerinde geniş
ölçüde kullanılmalarına vesile
olmuştur. Bu ayar redresörleri
doğru akımlı tahrik
ve ayar sistemlerinden başka
, üç fazlı
asenkron motorlara yol
verme , devir
sayısı ayarında ve
koruma işlerinde de kullanılmaya başlanmıştır. Bunların kren
işletimi , gemiler ve
çeşitli iş makinelerinde
her an rastlamak mümkündür.
Tristör ve gazlı
deşarj tüpleri ,
redresör olarak alternatif
akımı doğru akıma
, ondülör olarak
doğru akımı alternatif
akıma çevirme işini gördüklerinden başka
frekans transformatörü olarak da kullanılmaktadır. Bu
ızgara veya kapı
ayarlı yarı iletkenlerle
şebeke frekansını doğrudan
doğruya daha küçük
bir frekansa , düşürmek
mümkündür. Fakat şebeke frekansının
üstünde daha yüksek
bir frekans elde
etmek için önce alternatif akımı
bir redresör grubu
ile doğru akıma
çevirmek , bundan
sonra bu doğru
akımı daha yüksek
frekanslı alternatif akıma
çevirmek için ikinci
bir ondülör grubu
kullanmak gerekir.
Şekil
13 iki
farklı frekans değiştirme
metoduna ait şematik
bağlantı diyagramları
Tristörlü üç fazlı
köprüler kullanarak sincap
kafesli asenkron motorun
hız kontrolunu yapan
inverter devre düzeni
sekil 14 de gösterilmiştir. Bu düzende
sabit frekanslı bir alternatif akım
kaynağının gerilimi üç
fazlı tristör köprüsü
yardımı ile doğru
akıma çevrilir. Bu
doğru gerilim üç
fazlı tristör köprüsüne uygulanır.
Tristörler alternatif
akımı bir yönde
geçirdiği için motorun
faz sargılarından her
iki yönde de akım
geçebilmek için , genellikle
her faz için
iki tristör kullanılır.
Tristörün tam ateşlemesinde
, üzerinde gerilim ihmal edilecek
kadar küçük olduğundan
hiç geçirmediği zaman
kaynağın bütün gerilimini
üzerine alır. Aşağıdaki
şekilde sincap kafesli
motorun bir faz
sargısına uygulanan gerilimin
tristör ile kontrolü gösterilmiştir.
ŞEKİL –
14 Asenkron motorun
bir fazına uygulanan
gerilimin tristör yardımı
ile değişimini gösteren
prensip şema
Sincap kafesli
asenkron motorun stator
sargısının yıldız yada
üçgen olarak bağlanışı da
mevcuttur. Bu bağlantılarda
elde edilen gerilim
dalga şekli bozuk
olduğu için asenkron
motorlarda yüksek harmonikler
oluşur. Gürültü ve ısınma
meydana gelir. Bunun önlenmesi
için tristörle birlikte ototrafo da
kullanılır.
Stator geriliminin
değiştirilmesinde
kullanılacak güç elektroniği
çeviricisi a.a. kıyıcısıdır.
Hız denetimi açısından
en uygun olan
a.a. kıyıcısı her
faza ters yönde
paralel bağlanmış tristörlerden oluşan
tam dalga denetimli
a.a. kıyıcısıdır.
ŞEKİL – 15 Tam
denetimli a.a. kıyıcı
ile denetim
Hız denetimi
yarım dalga denetimli
bir a.a. kıyıcı
ile gerçekleşebilir. Ancak
bu durumda kontrol
edilen motorda gürültü
gibi istenmeyen durumlar
ortaya çıkabilir.
Tam denetimli
a.a kıyıcı ile
yapılan denetimde dört ilave
tristör daha ilave
edilerek faz sırasını
değiştirme imkanı elde
edilerek regeneratif frenleme
ve ters yönde
çalışma olanağı elde
edilir. Aşağıda bu durum
incelenmiştir. Tahrik ( sürücü )
sistemlerinde , bir frenleme
sırasında motor kinetik
enerjisinin kaynağa geri
verilmesine regeneratif frenleme
denir. Ayrıca reküperasyon olarak adlandırılır.
ŞEKİL – 16 Regeneratif
frenleme ve ters yönde
çalışma
Belirli bir
hızda çalışmakta olan
motorun besleme frekansı
aniden düşürülecek olursa
kayma negatif bir
değer alır ve
motor yeni bir değer
alıncaya kadar yavaşlar.
Bu sırada motorun önceki
çalışmasından biriken kinetik
enerji kaynağa geri
verilerek regeneratif frenleme
sağlanmış olur. Diğer
taraftan stator döner
alanının yönü faz
sırası değiştirilerek değiştirilirse stator
ve rotor döner
alan yönleri birbirine
ters olacağından kayma
birden büyük olur ve motor frenleme
modun da çalışmaya başlar.
Endüklenen motor moment rotor
dönüş yönüne zıt olacağından motor
çok hızlı şekilde yavaşlar. Motor
sıfır hıza ulaştığında
kaynaktan ayrılmazsa bu
kez ters yönde
dönüş başlar.
Diğer bir frenleme
türü de stator uçları
kaynaktan ayrılır ve iki faz
birleştirilir. Bu birleştirilen
faz ucuna ve diğer faza
bir doğru gerilim
kaynağı bağlanırsa stator
alanı hareketsiz kalacağından
kayma doğrudan rotorun
hızına bağlı olur.
Böylece frenleme sağlanmış
olur
Tristörden kapılara
uygun bir kontrol işaretleri verilerek
çıkışından üç fazlı
değişken frekanslı gerilim
elde edilmiş olur. Tristörler ters
yönde enerji iletmeyeceğinden şekil 17 de motorun generatör
olarak çalışması halinde
enerji şebekeye geri
verilemez.
Şekil
17 Sabit frekanslı
alternatif gerilimi doğru
gerilime , doğru gerilimi de
alternatif gerilime çeviren
inverter ile sincap
kafesli asenkron motorun
hız ayarı
Doğru akım basamaklı
inverterin çıkışı sinüs
yerine dikdörtgen biçiminde
alternatif gerilim verdiğinden
bu gerilim yüksek
harmonikleri ihtiva eder
ve sincap kafesli
asenkron motorun çalışmasını
kötü yönde etkiler.
Örneğin : ısınma ve
gürültü v.b. Söz
konusu inverterlerden 10 Hz – 1000 Hz frekansları
arasında değişen frekanslı
gerilim alma olanağı vardır. Ayrıca dalga
şeklinin kare şeklinde olması ,
düşük frekanslarda , asenkron
motorun çalışması üzerinde
daha da olumsuz etki
yapar. Bu bakımdan
düşük frekanslarda cycloconverter adı
verilen ve sabit
frekanslı alternatif gerilimi
, değişken frekanslı
alternatif gerilime dönüştüren
frekans değiştiriciler kullanılır.
Şekil
18 de cycloconverter yardımı
ile üç fazlı sincap
kafesli asenkron motorun
hızını kontrol eden
düzen gösterilmiştir. Güçleri 10
kw’tan 10000 kw’a kadar
olan motorların 0 - 40 Hz
frekans aralığında hız kontrolu
ve ayarının yapılmasında bu
yöntem kullanılır.
Şekil
18 50 Hz lik
sabit frekanslı alternatif gerilim kaynağını
kullanarak değişken frekanslı
( 0 – 40 Hz ) bir gerilim kaynağı veren
ve cycloconverter dene frekans
değiştirici ile asenkron
motorun hız ayarı
yapılması
Frekans değiştirilmesi ile
hız kontrolu yapan başka
düzenler de vardır.
Örneğin rotorunda kollektör
, bilezikler ve
sargı bulunan ,
statorunda üç fazlı sargısı
bulunan bir converterin
( frekans değiştiricinin ) kollektör yanında bir
indüksüyon regülatörü yardımı
ile değişken gerilim
verilirse , bileziklerden değişken
frekans elde etem olanağı vardır.
Bu sistemde V / f
sabit kaldığı gibi
bileziklerden 5 – 45 Hz arasında
değişken gerilim elde edilebilir.